周澤宇，陳康華，許杰，董朋軒

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微量Si和Fe對Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti合金組織與性能的影響

周澤宇，陳康華，許杰，董朋軒

(中南大學(xué) 粉末冶金國家重點實驗室，湖南 長沙，410083)

為了提高Al-Zn-Mg-Cu合金的力學(xué)性能及抗腐蝕性能，通過拉伸試驗、晶間腐蝕、剝落腐蝕、應(yīng)力腐蝕及電化學(xué)試驗，并結(jié)合金相分析及高分辨電鏡分析，研究微量Si和Fe的添加對Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti合金組織與性能的影響。研究結(jié)果表明：微量元素的添加明顯抑制合金的再結(jié)晶，使合金晶粒細小，亞結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，強化合金，從而提高其力學(xué)性能及抗腐蝕性能，電化學(xué)循環(huán)極化曲線試驗中自腐蝕電流密度的降低也與抗晶間腐蝕能力增強的結(jié)果較吻合；復(fù)合添加微量Si和Fe元素使合金基體中形成大量粗大黑色的Al7Cu2Fe相，與基體不共格，導(dǎo)致合金時效后再結(jié)晶嚴重，力學(xué)性能變差，電化學(xué)極化曲線中自腐蝕電流密度增高，抗腐蝕性能明顯降低。

微量Si元素；微量Fe元素；Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti合金；力學(xué)性能；電化學(xué)

Al-Zn-Mg-Cu系鋁合金因其具有比強度高、韌性高和耐腐蝕性好的優(yōu)點在國民經(jīng)濟建立和國防建設(shè)的諸多方面，如：航空航天、交通運輸、建筑材料、電子通訊、機械電氣等軍事及民用領(lǐng)域中發(fā)揮極其重要作用。由于目前我國航天航空技術(shù)的迅猛發(fā)展，對Al-Zn-Mg-Cu系鋁合金在極端條件下的應(yīng)用性能也提出了更高的強度、更好的韌性和耐腐蝕性等要求[1]。在保持Al-Zn-Mg-Cu系鋁合金高強、高韌的力學(xué)性能同時，進一步提高其耐腐蝕性能是目前鋁合金科學(xué)技術(shù)研究的關(guān)鍵問題。1935年，日本專家五十嵐在Al-Zn-Mg-Cu合金中添加Cr元素，提高其抑制再結(jié)晶能力和抗應(yīng)力腐蝕能力；1956年前蘇聯(lián)在對鋁合金的研究中首次發(fā)現(xiàn)可以使用Zr元素取代Mn和Cr等元素添加在A1-Zn-Mg-Cu合金中，從而研制出B96μ合 金[2]。Zr在鋁合金中存在的形式主要有以下幾種： 1) 過量Zr元素的添加形成粗大Al3Zr相，對合金性能不利；2) 溶入鋁中形成過飽和或高過飽和固溶體；3) 形成平衡的四方結(jié)構(gòu)的Al3Zr(DO23)相，細化晶粒。4) 析出共格L12型Al3Zr彌散相，細小彌散，對合金性能有利[3]。Ti元素常作為A1-Zn-Mg-Cu合金的變質(zhì)劑而添加在其中。添加Ti元素后，合金會形成大量細小的形核質(zhì)點，從而細化晶粒[4?5]。但過量添加會使合金中Al3Ti質(zhì)點析出，對細化晶粒作用產(chǎn)生不利影響。肖政兵等[6]研究發(fā)現(xiàn)，由于Zr和Ti元素在鋁合金中形成的Al3Zr和Al3Ti彌散相易結(jié)合并長大析出，而非均勻分布在基體中，阻礙晶粒細化，這種現(xiàn)象稱為Zr中毒現(xiàn)象。HE等[7?8]研究發(fā)現(xiàn)，Cr和Mn元素在7A55合金中的添加可以改善Zr中毒現(xiàn)象，從而細化晶粒。Fe和Si元素是鋁合金中普遍存在的雜質(zhì)元素[9]，由于其可以導(dǎo)致某些難熔脆性化合物的形成，因此Fe和Si元素在鋁合金的含量被嚴格控制。但SATO等[10]發(fā)現(xiàn)，添加Si元素可以促進L12型的Al3Zr相析出，而L12型的Al3Zr相在鋁合金中對位錯和亞晶界的遷移有顯著地釘扎作用，可以強化合金。本文作者在合金元素Al-8.54Zn-2.41Mg-2.2Cu-0.16Zr-0.04Ti- 0.04Cr鋁合金中添加微量Si和Fe元素研究其對合金彌散相、微觀組織及力學(xué)性能和電化學(xué)腐蝕性能的影響。

1 實驗

1.1 樣品的制備

本實驗采用熔煉鑄造法制備樣品，合金名義成分如表1所示。其中，Cu，Zr，Ti，Cr，Si，F(xiàn)e元素采用中間合金加入，其他元素采用高純金屬加入。合金熔煉溫度為780 ℃，除氣除渣采用C2Cl6，澆筑得到直徑45 mm的圓柱形鑄錠。

1.2 變形及熱處理

合金均勻化處理制度為465 ℃/24 h，擠壓溫度為430 ℃，擠壓比為9，得到擠壓棒材。固溶制度為475 ℃/3 h，水淬。時效制度為T6(120 ℃/24 h)。

1.3 性能測試

樣品經(jīng)水磨砂紙磨好后使用鉻酸(成分為3 g CrO3+0.5 mL HF+84 mL H2O+15.5 mL HNO3)腐蝕表面后清洗吹干，采用德國PME3光學(xué)金相顯微鏡，觀察其第二相分布情況。硬度測量采用HBRVU?187.5型布洛維光學(xué)硬度計(上海材料試驗機廠生產(chǎn))，測量硬度每個試樣取3個點硬度的平均值。

采用JSM?6360LV型掃描電鏡并配合能譜儀對第二相進行元素組成分析。采用JEOL?2100F型透射電鏡觀察合金的微觀組織。通過Titan G2 60?300型物鏡球差矯正場發(fā)射高分辨透射電鏡，結(jié)合Super?X能譜儀，分析納米級彌散相的組成元素及其原子分布。采用電解雙噴方法在Struers-TenuPol-2減薄儀上制備透射電鏡實驗試樣，電解溶液使用硝酸與甲醇體積比為3:7 的混合溶液，電壓為20 V左右，電流為100 mA，電解溶液溫度為?30 ℃。

晶間腐蝕實驗即IGC按照GB 7998—87“鋁合金晶間腐蝕測定方法”標(biāo)準進行。剝落腐蝕實驗即EXCO按照HB 5455—90“鋁合金剝層腐蝕試驗方法”標(biāo)準進行。應(yīng)力腐蝕實驗采用U型金屬試樣，實驗標(biāo)準參照《輕金屬材料加工手冊》。電化學(xué)腐蝕測試使用的儀器為上海辰華CHI660E型電化學(xué)工作站，測量內(nèi)容有開路電位?時間曲線、電化學(xué)阻抗譜(EIS)和Tafel循環(huán)極化曲線。

表1 實驗合金的名義成分(質(zhì)量分數(shù))

2 實驗結(jié)果

2.1 金相組織

圖1所示為3種成分合金經(jīng)鉻酸腐蝕后的固溶時效態(tài)金相組織。其中，由圖1可以發(fā)現(xiàn)：Al-Zn-Mg-Cu- 0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe合金部分區(qū)域出現(xiàn)再結(jié)晶區(qū)，晶粒較粗大；而添加0.013%Si元素后，細小的亞晶粒保持的較完好，明顯抑制了合金再結(jié)晶；但復(fù)合添加0.013%Si和0.03%Fe后，合金再結(jié)晶較嚴重，晶粒明顯粗大，并夾雜有大量粗大的黑色相，對合金性能有不利的影響。

(a) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe；(b) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si-0.05Fe；(c) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si-0.08Fe

2.2 微觀組織

2.2.1 合金微觀組織

圖2所示為Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr- 0.013Si-0.05Fe合金亞晶粒及晶界析出相的TEM圖。由圖2可知：合金中亞晶粒尺寸較細小，且亞晶界析出相離散、不連續(xù)，未形成晶界無沉淀區(qū)(PFZ)。

(a) 晶粒；(b) 晶界

2.2.2 合金第二相分析

圖3所示為Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr- 0.013Si-0.05Fe合金彌散相TEM像及選區(qū)電子衍射。由圖3(a)與(b)對比發(fā)現(xiàn)：Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti- 0.04Cr-0.05Fe合金中添加0.013%Si元素后析出相粒子增多且更加細小。由圖3(c)所示的[112]Al晶帶軸電子選區(qū)衍射可見：合金中存在有′相暗條紋及L12型結(jié)構(gòu)的粒子衍射斑。因此可以得出，0.013%Si元素的加入使合金彌散相數(shù)量增多，尺寸減小且分布均勻彌散。

圖4所示為采用物鏡球差矯正場發(fā)射高分辨透射電鏡(HADDF-STEM)結(jié)合Super-X能譜儀對Al-Zn- Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si-0.05Fe合金Al3Zr彌散相粒子的形貌及元素組成進行分析。圖4(a)所示為合金中含Si元素彌散相粒子的形貌，圖4(b)~(f)所示分別為彌散相粒子中Al，Zr，Ti，Cr，Si元素分布，圖4(g)所示為粒子所含有的Zr，Ti，Cr，Si元素在粒子中心線(圖4(a)中矩形框)的分布情況。由圖4可知：該粒子呈圓球狀，主要成分為Al3Zr，位于中線位置還含有少量的Ti，Cr，Si元素。

(a) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe；(b) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si-0.05Fe；(c) 電子選區(qū)衍射

(a) HAADF彌散相粒子形貌；(b) Al元素分布；(c) Zr元素分布；(d) Ti元素分布；(e) Cr元素分布；(f) Si元素分布；(g) Zr，Ti，Cr，Si元素在粒子中心線的分布

圖5所示為Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr- 0.013Si-0.05Fe合金彌散相粒子在[100]Al(圖5(a)~(c))和[112]Al晶帶軸(圖5(d)~(f))高分辨圖像及其傅里葉變換。由粒子高分辨圖可見其與基體呈現(xiàn)較好的共格性，并由傅里葉變換可以看出粒子在2個晶帶軸呈現(xiàn)出標(biāo)準L12型衍射斑。

圖6所示為Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr- 0.013Si-0.05Fe合金添加0.03%Fe元素后，第二相的SEM及EDS分析。由圖6可見：合金中形成的黑色粗大相粒徑約5 μm，由EDS分析可知其成分主要含有Al，Cu，F(xiàn)e元素并伴有少量Zn，Mg元素，此含F(xiàn)e元素的粗大相為Al7Cu2Fe相[11?12]。

2.3 力學(xué)性能

表2所示為3種實驗合金分別經(jīng)T6時效后的力學(xué)性能。由表2可知：在Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti- 0.04Cr-0.05Fe合金中添加微量Si元素后，合金硬度有所提升，并且抗拉強度b、屈服強度0.2和伸長率都有較大幅度提升；但復(fù)合添加微量Si和Fe元素后合金綜合力學(xué)性能降低。

表2 3種合金時效態(tài)的力學(xué)性能

(a) SEM；(b) EDS

2.4 抗晶間腐蝕性能

圖7所示為3種實驗合金在晶間腐蝕溶液經(jīng)6h浸泡后的腐蝕截面圖。由圖7可以看出：Al-Zn-Mg-Cu- 0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe合金的腐蝕深度為216 μm；添加0.013%Si元素后腐蝕深度降低至182 μm，證明添加0.013%Si元素后對合金抗晶間腐蝕能力有所提升；而復(fù)合添加0.013%Si和0.03%Fe元素后腐蝕深度加深至334 μm，說明0.03%Fe元素的添加使合金抗腐蝕性能有所降低。

2.5 抗剝落腐蝕性能

圖8所示為3種實驗合金經(jīng)剝落腐蝕液浸泡48h后腐蝕形貌圖。由圖8可見：Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr- 0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe添加0.013Si元素后剝落腐蝕程度明顯減弱，未見到大塊剝層脫落，證明0.013%Si元素可以提高合金抗剝落腐蝕能力；而復(fù)合添加0.013%Si和0.03%Fe元素后合金剝落腐蝕程度加重，在腐蝕液中可以看到大塊剝層脫落，說明復(fù)合添加0.013%Si和0.03%Fe元素后合金抗腐蝕能力減弱。

(a) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe；(b) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si-0.05Fe；(c) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si-0.08Fe

2.6 抗應(yīng)力腐蝕性能

表3所示為3種實驗合金經(jīng)T6時效后的應(yīng)力腐蝕裂紋萌生時間。由表3可知：0.013%Si元素的添加使合金應(yīng)力腐蝕裂紋萌生時間提升近300 h，但復(fù)合添加0.013%Si和0.03%Fe元素使合金應(yīng)力腐蝕裂紋萌生時間縮短至56 h，大幅損傷合金的抗應(yīng)力腐蝕性能。

2.7 電化學(xué)腐蝕

2.7.1 開路電位?時間曲線

圖9所示為實驗合金在3.5%NaCl(質(zhì)量分數(shù))溶液中的開路電位?時間曲線圖。由圖9可以看出：Al-Zn- Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe添加0.013%Si元素后曲線整體正移，說明添加0.013%Si元素后合金的腐蝕性能變好；而復(fù)合添加0.013%Si和0.03%Fe元素后合金開路電位?時間曲線整體負移，說明0.03%Fe元素的添加使Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr- 0.013Si-0.05Fe合金抗腐蝕性能變差。一般地，當(dāng)開路電位發(fā)生較大變化時預(yù)示著腐蝕機理發(fā)生了改變[13]，0.03%Fe元素的添加使合金由點蝕迅速轉(zhuǎn)變?yōu)榫чg腐蝕。

(a) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe；(b) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si-0.05Fe；(c) Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si-0.08Fe

表3 合金的應(yīng)力腐蝕裂紋萌生時間

1—Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti-0.013Si-0.05Fe；2—Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti-0.05Fe；3—Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti-0.013Si-0.08Fe。

2.7.2 電化學(xué)阻抗譜

圖10所示為合金在3.5%NaCl溶液中的電化學(xué)阻抗譜Nyquist圖。由圖10可見：Nyquist圖存在一段較大的容抗弧，因此可以視為一個時間常數(shù)。

圖10 合金在3.5%NaCl溶液中的電化學(xué)阻抗譜Nyquist曲線

圖11 合金在3.5%NaCl溶液中的電化學(xué)阻抗譜等效電路

圖11所示為根據(jù)實驗結(jié)果及實驗體系情況選取的等效電路圖[14]。其中l(wèi)表示溶液電阻，p表示鈍化膜電阻，d表示雙電層電容。

表4所示為根據(jù)選取的等效電路圖使用Zview軟件得到的擬合結(jié)果。由表4可以看出：Al-Zn-Mg-Cu- 0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe合金鈍化膜電阻為109.3 Ω·cm2；添加0.013%Si元素后合金鈍化膜電阻增大到247.2 Ω·cm2，說明添加0.013%Si元素后合金的腐蝕發(fā)生減慢，抗腐蝕性變好；而復(fù)合添加0.013%Si和0.03%Fe元素后，合金鈍化膜電阻減小到100.2 Ω·cm2,說明在Al-Zn-Mg-Cu-0.016Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si- 0.05Fe合金中添加0.03%Fe元素后，耐腐蝕性變差。

2.7.3 Tafel循環(huán)極化曲線

圖12所示為合金的電化學(xué)Tafel循環(huán)極化曲線。表5所示為根據(jù)實驗所得到的循環(huán)極化曲線自動計算出的參數(shù)，其中包含有自腐蝕電位(corr)、自腐蝕電流密度(corr)、自腐蝕電位處線性極化電阻(corr)、保護電位(rep)、保護電流密度(rep)、保護電位處線性極化電阻(rep)。由表5可見：Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti- 0.04Cr-0.05Fe合金添加0.013%Si元素后corr和rep顯著減小，而corr和rep顯著增大，證明合金抗腐蝕性明顯變好；而Al-Zn-Mg-Cu-0.016Zr-0.04Ti-0.04Cr- 0.013Si-0.05Fe合金添加0.03%Fe元素后則恰恰相反，corr和rep增大，corr和rep減小，說明其抗腐蝕性 變差。

1—Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti-0.05Fe；2—Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti-0.013Si-0.05Fe；3—Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti-0.013Si-0.08Fe。

3 分析討論

合金中彌散相粒子粒徑與其對晶界釘扎作用的關(guān)系[15?17]如下所示：

z=3y/(2) (1)

式中：z為合金中彌散相粒子對晶界的釘扎；y為第二相的體積分數(shù)；為基體剪切模量；為Burgers矢量模；為第二相粒子的半徑。由式(1)可見，當(dāng)合金內(nèi)的彌散相體積小、數(shù)量多、分布均勻且彌散，則對晶界的釘扎作用顯著，從而改善合金的力學(xué)性能。

表4 合金在3.5%NaCl溶液中的電化學(xué)阻抗譜參數(shù)

表5 合金在3.5%NaCl溶液中的電化學(xué)阻抗譜參數(shù)

有研究[18?20]表明，鋁合金的應(yīng)力腐蝕通常容易沿再結(jié)晶形成的大角度晶界萌生并拓展，而較不容易沿細小的亞晶粒晶界擴展，因此合金中細小亞晶粒的數(shù)量決定了合金是否具有良好的抗腐蝕性能。

由實驗的金相組織(圖1(b))發(fā)現(xiàn)，0.013%Si元素的添加使合金在均勻化過程中析出大量Al3Zr彌散相，阻礙基體在隨后的熱處理過程中的再結(jié)晶，使Al-Zn-Mg-Cu-0.16Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe晶粒明顯細化，較大程度地將細小的亞晶粒組織保留下來，再結(jié)晶程度較小，提升了合金的力學(xué)性能。另外，由于合金中亞晶粒細小彌散，給應(yīng)力腐蝕的發(fā)生和擴展提供較大阻力，由于合金中亞晶粒均勻彌散，使腐蝕在合金中均勻推進，而不是由某一處劇烈發(fā)生，因此合金的腐蝕性能得到大幅改善。

由實驗發(fā)現(xiàn)，0.03%Fe元素的添加使Al-Zn-Mg- Cu-0.016Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si-0.05Fe合金中形成大量粗大的黑色的Al7Cu2Fe相[21]，并且會誘發(fā)基體發(fā)生再結(jié)晶，使合金中生成大量的粗大的再結(jié)晶晶粒，導(dǎo)致合金力學(xué)性能和腐蝕性能變差。同時，這種粗大的Al7Cu2Fe相與基體不共格，當(dāng)合金在擠壓變形時與基體變形不協(xié)調(diào)，在其周圍產(chǎn)生強烈的晶格畸變，能量不斷聚集在粒子周圍，固溶過程儲能釋放，推動亞晶界遷移，導(dǎo)致亞晶聚合長大形成再結(jié)晶晶粒，使合金性能變差。Al7Cu2Fe相與鋁基體相比其電位更負[12]，在腐蝕條件下形成電化學(xué)腐蝕偶，加速腐蝕，因此使得合金的抗腐蝕性能大大降低。

4 結(jié)論

1) Al-Zn-Mg-Cu-0.016Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.05Fe合金中添加0.013%Si元素后，析出相細小均勻且分布彌散，對基體再結(jié)晶作用有很好的抑制，使合金經(jīng)擠壓變形后的細小亞晶粒較好的保留下來，提高合金的強韌性等力學(xué)性能。由電化學(xué)實驗結(jié)果也可以得出，添加0.013%Si元素后合金的開路電位正移，表征被腐蝕能力強弱的自腐蝕電流密度與保護電流密度也明顯降低，說明0.013%Si元素的添加對合金的抗腐蝕性能也大有改善。

2) Al-Zn-Mg-Cu-0.016Zr-0.04Ti-0.04Cr-0.013Si- 0.05Fe合金中添加0.03%Fe元素后，由于有粗大的Al7Cu2Fe相析出，合金發(fā)生大量再結(jié)晶，晶粒粗大，對合金的強韌性及腐蝕性能有不利的影響，表現(xiàn)在硬度及力學(xué)性能的下降和電化學(xué)腐蝕參數(shù)中開路電位負移，循環(huán)極化曲線中腐蝕電流密度與保護電流密度 增大。

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(編輯 趙俊)

Effects of minor Si and Fe additions on microstructure andproperties of Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Ti-Cr-Ti aluminum alloy

ZHOU Zeyu, CHEN Kanghua, XU Jie, DONG Pengxuan

(State Key Laboratory of Powder Metallurgy, Central South University, Changsha 410083, China)

To increase the mechanical properties and the stress corrosion cracking resistance of Al-Zn-Mg-Cu alloy, the effects of minor Si and Fe additions onmicrostructure and properties of Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti aluminum alloy were investigated by tensile test, intergranular corrosion, spalling corrosion, stress corrosion cracking test and electrochemical corrosion optical microscopy and aberration corrected high resolution transmission electron microscopy. The results show that compared with the Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti-Fe alloy, the addition of minor Si to Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti-Fe aluminum alloy increases the ability to inhibit recrystallization during solid solution treatment, which increases the mechanical properties and the stress corrosion cracking resistance. And Jcorr in electrochemical corrosion is coincident with intergranular corrosion. The composite addition of minor Si and Fe to Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti-Fe aluminum alloys can form massive dispersion precipitates, which makes severe recrystallization, decreases the mechanical properties, increasescorrin electrochemical corrosion, and reduces the stress corrosion cracking resistance.

minor Si; minor Fe; Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Cr-Ti aluminum alloy; mechanical properties; electrochemical corrosion

10.11817/j.issn.1672?7207.2017.12.006

TG146.2+1

A

1672?7207(2017)12?3177?10

2016?12?29；

2017?04?06

國家重點研發(fā)計劃項目(2016YF130300801)；國家重大科研儀器設(shè)備研制專項(51327902)；國家重點基礎(chǔ)研究發(fā)展規(guī)劃項目(2012CB619502)；國家自然科學(xué)基金資助項目(51201186)(Project(2016YF130300801) supported by National Key Research and Development Program of China; Project (51327902) supported by the National Major Scientific Research Equipment Development; Project (2012CB619502) supported by the National Basic Research Development Program; Project (51201186) supported by the National Natural Science Foundation of China)

陳康華，博士，研究員，從事新型鋁合金及其復(fù)合材料研究；E-mail：khchen@mail.csu.edu.cn