劉虹++秦云

摘 要：混凝土局部受壓在工程實(shí)踐中是常見的，在國內(nèi)外，關(guān)于該問題的研究起步較早，且主要依賴于一定條件下的、有限數(shù)量的試驗結(jié)果，相關(guān)理論或推導(dǎo)引用了或多或少的假設(shè)，所得計算公式間存在一定的差距。本文系統(tǒng)總結(jié)了國內(nèi)外學(xué)者對混凝土局部受壓的研究成果及應(yīng)用現(xiàn)狀，并考慮工程實(shí)際，結(jié)合現(xiàn)行規(guī)范，對與局壓相關(guān)的問題進(jìn)行了探討，所提出的相關(guān)意見和看法，可供局壓研究和工程實(shí)踐參考。

關(guān)鍵詞：混凝土局部受壓；研究與應(yīng)用現(xiàn)狀；局部受壓提高系數(shù)

1.引言

混凝土局部受壓即在混凝土構(gòu)件的表面上只有部分面積承受壓力的狀態(tài)[1]。局部受壓是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中最常見的受力形式之一。19世紀(jì)80年代，國外便開始了對混凝土局部受壓的研究，20世紀(jì)50年代—80年代，混凝土局部受壓的研究進(jìn)入了高峰期，研究主要集中于破壞形態(tài)、破壞機(jī)理、影響因素和強(qiáng)度理論四個方面， 期間的大部分成果得以延續(xù)至今；此后，對該課題的研究幾乎停滯。由于受客觀條件及計算機(jī)技術(shù)水平的限制，以往的研究方法僅限于試驗和理論推導(dǎo)，試件為受壓面沒有坡度的長方體和圓柱體試件，對于構(gòu)件內(nèi)部的應(yīng)力分布則根據(jù)基于一定基本假設(shè)的理論推導(dǎo)得到。

事實(shí)上，國內(nèi)外學(xué)者對局壓的研究具有各方面的局限性，例如，存在試驗結(jié)果及統(tǒng)計所得計算公司存在一定差別、應(yīng)力分布裂紋擴(kuò)展的理論描述不詳、對受壓面有坡度的局壓問題鮮有研究等缺憾。本文擬對與局壓相關(guān)的試驗及理論結(jié)果進(jìn)行總結(jié)和分析，并就與局壓相關(guān)的問題提出自己的意見或看法，供工程研究和實(shí)踐參考。

為便于問題的討論，定義如下參數(shù)：

——混凝土局部受壓提高系數(shù)

——混凝土局部受壓面積

——混凝土截面面積或者局壓計算面積

1.破壞形態(tài)的研究

Hawkins N M、Niyogi、曹聲遠(yuǎn)、劉永頤等對混凝土局部受壓的破壞形態(tài)進(jìn)行了大量的試驗研究，所得結(jié)果基本一致，局部受壓的破壞形態(tài)主要與局部受壓面積 、試件截面面積 以及在表面上的位置有關(guān)[1]。其具體的破壞形態(tài)和特征概述如表1所示。

由表1可見，先開裂后破壞對結(jié)構(gòu)是最有利的，因為在這種情況下，構(gòu)件開裂之后還具有一定的承載能力，使其具有更高的可靠度和安全性。后兩種破壞形態(tài)發(fā)生前沒有明顯的征兆，構(gòu)件局壓開裂，構(gòu)件就會突然破壞，其破壞荷載遠(yuǎn)小于下部支承混凝土構(gòu)件的實(shí)際承載力，在一定程度上會造成材料的浪費(fèi)，對構(gòu)件的受力和充分利用是非常不利的。

2.工作機(jī)理的研究

針對混凝土局部受壓工作機(jī)理，理論解釋有套箍強(qiáng)化理論（蔡紹懷，Hawkins等）和剪切理論（曹聲遠(yuǎn)、劉永頤等）。

套箍強(qiáng)化理論認(rèn)為，局壓受壓的混凝土柱體受壓的同時，還受有類似套箍的徑向側(cè)壓力作用。局部受壓區(qū)的混凝土可看做承受側(cè)壓力作用的混凝土芯塊，當(dāng)局部荷載增大時，受擠壓的混凝土向外膨脹，而周圍混凝土起著套箍作用而阻止其橫向膨脹，因此，擠壓區(qū)混凝土處于三向受壓狀態(tài)，提高了芯塊混凝土的抗壓強(qiáng)度。當(dāng)周圍混凝土環(huán)向拉應(yīng)力達(dá)到抗拉極限強(qiáng)度時，試件即破壞[2]。

剪切理論認(rèn)為，在局部荷載作用下，局部受壓區(qū)猶如一個帶多根桿的拱結(jié)構(gòu)。緊靠承壓板下面的混凝土，位于拉桿部位，承受橫向拉應(yīng)力。當(dāng)局部荷載達(dá)到開裂荷載時，部分拉桿由于局部受壓區(qū)中橫向拉應(yīng)力 大于混凝土極限抗拉強(qiáng)度 而斷裂，從而產(chǎn)生了局部縱向裂縫，但此時尚未形成破壞機(jī)構(gòu)。隨著荷載繼續(xù)增加，更多的拉桿被拉斷，裂縫進(jìn)一步增多和延伸，內(nèi)力進(jìn)一步重分配。當(dāng)達(dá)到破壞荷載時，承壓板下的混凝土在剪壓作用下形成楔形體，產(chǎn)生剪切滑移面，楔形體的劈裂最終導(dǎo)致拱結(jié)構(gòu)的破壞[3]。

綜合分析，這兩種理論的差異在于對混凝土局部受壓強(qiáng)度提高原因和破壞過程的解釋。套箍強(qiáng)化理論認(rèn)為混凝土局部受壓強(qiáng)度提高是由于周圍混凝土產(chǎn)生類似套箍的側(cè)壓力，使得核心混凝土處于三向受壓狀態(tài)；而剪切理論認(rèn)為，強(qiáng)度提高的原因是受壓區(qū)下拱結(jié)構(gòu)的存在，對楔形體的滑移產(chǎn)生抑制作用。套箍強(qiáng)化理論中，局壓破壞只是由于一種力即周圍混凝土的環(huán)向拉應(yīng)力達(dá)到極限抗拉強(qiáng)度。剪切理論中，局壓破壞是由于兩種力的存在和發(fā)展，第一種是拱結(jié)構(gòu)中中部劈裂力，第二種是楔形體形成過程中由于楔面的塑性剪切變位或滑移引起的頂部劈裂力。

根據(jù)套箍強(qiáng)化理論，可以推出試件的開裂荷載等于破壞荷載，但當(dāng) 時，混凝土的開裂和破壞顯然是不統(tǒng)一的，破壞荷載要大于開裂荷載；當(dāng)采用二維方法分析局部承壓問題時，其雖然無套箍作用，但是強(qiáng)度仍有提高；在邊緣局壓、條形局壓、條形中心受壓、削腳試件的中心受壓情況下用此理論難以解釋；國內(nèi)外大量試驗研究表明，局壓試件在破壞的時候都會產(chǎn)生一個楔形體，而運(yùn)用套箍強(qiáng)化理論，無法解釋楔形體產(chǎn)生的機(jī)理，因此套箍強(qiáng)化理論并不能真實(shí)反映混凝土局部受壓的工作機(jī)理。與試驗結(jié)果相比，剪切理論較為合理地反映了混凝土局部受壓的破壞機(jī)理和受力過程。

3.強(qiáng)度理論研究概述

為使試驗研究成果能得到廣泛的運(yùn)用，根據(jù)試驗成果推導(dǎo)出可用于工程實(shí)際的理論計算公式是必要的。國內(nèi)外學(xué)者基于試驗研究，運(yùn)用不同的破壞模型和理論原則推導(dǎo)出了多種混凝土局部受壓的強(qiáng)度計算和局部受壓提高系數(shù)公式如表2所示。

包興格的強(qiáng)度理論是基于100mm×100mm×100mm的天然砂巖立方體的試驗得出的，不能真實(shí)反映混凝土的局壓強(qiáng)度，因而相應(yīng)的強(qiáng)度和提高系數(shù)計算表達(dá)式是缺乏合理性的。捷爾萬那巴巴將試件的局壓強(qiáng)度分為兩部分，并采用二項式進(jìn)行表述，第一、二項分別考慮混凝土、鋼筋網(wǎng)的貢獻(xiàn)，該式闡述了鋼筋混凝土構(gòu)件局部承壓強(qiáng)度的組成，但二項式的比例分布存在一定的問題；其中，公式的第二項沒有考慮局部擠壓面積對承壓強(qiáng)度的影響，而且低估了鋼筋網(wǎng)片對局壓強(qiáng)度的影響，結(jié)果總體是偏低的。蔡紹懷的強(qiáng)度理論是根據(jù)套箍理論推導(dǎo)而得，如前所述，套箍強(qiáng)化理論在一定程度上不能真實(shí)反映混凝土局部受壓的工作機(jī)理，與實(shí)際的試驗結(jié)果存在一定的偏差，尤其是當(dāng) ，由該理論所得強(qiáng)度與試驗結(jié)果相差較大。endprint

Shailson根據(jù)21個200mm混凝土立方砌塊局壓試驗的結(jié)果，總結(jié)得出混凝土土局壓強(qiáng)度隨 的提高而增加的規(guī)律，且當(dāng) 時，局壓承載力不再提高，首次提出了上限定值的概念，局壓強(qiáng)度并不隨的增加而無限增大。

Kawkins根據(jù)局壓楔形體破壞模型，在剪切滑移面上采用coulomb破壞準(zhǔn)則，建立的局壓強(qiáng)度計算公式，既適用于對稱受壓的情況，也適用于偏心受壓的情況。但要確定公式中參數(shù)K是比較困難的。

曹聲遠(yuǎn)、劉永頤均是在楔劈理論（剪切理論）的基礎(chǔ)上推導(dǎo)出的局壓強(qiáng)度公式，二者的不同之處在于，曹聲遠(yuǎn)是運(yùn)用極限平衡理論推導(dǎo)，且沒有考慮鋼筋網(wǎng)片的影響；劉永頤則運(yùn)用庫倫假設(shè)推導(dǎo)，同時考慮了鋼筋網(wǎng)片的影響。

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010》（以下簡稱混規(guī)）將局壓強(qiáng)度的計算公式考慮了三種情況，即配置間接鋼筋、素混凝土受局部荷載作用和素混凝土有局部或非局部荷載作用的情況。歐洲規(guī)范CEB-FIP MC90中，混凝土局部受壓強(qiáng)度雖然也考慮了三種情況，但其劃分的方法與混規(guī)不同，分類標(biāo)準(zhǔn)按混凝土局部受壓的三種可能破壞形態(tài)來（端部脹裂、下部開裂和壓碎失穩(wěn)）分別計算局壓強(qiáng)度。美國規(guī)范ACI318-99同樣采用將混凝土強(qiáng)度指標(biāo)乘以局壓強(qiáng)度提高系數(shù)的方法計算局壓強(qiáng)度，但與我國的不同之處在于混凝土強(qiáng)度指標(biāo)，我國是采用150mm×150mm×300mm的棱柱體的抗壓強(qiáng)度，而美國采用混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度。

由表2可知，雖然各種強(qiáng)度理論都認(rèn)為 是影響混凝土局部受壓提高系數(shù)的關(guān)鍵因素，但各強(qiáng)度理論間存在一定的差別。由圖3.1可看出，所有的曲線（除了shelson）都交于一點(diǎn)（1，1），說明當(dāng)局壓面積比為1時，非局部受壓時混凝土的局壓強(qiáng)度沒有提高，與實(shí)際相符。在 時，除了ACI公式，其余的局壓提高系數(shù)都呈曲線增長，說明當(dāng) 時，混凝土的破壞屬于延性破壞。捷爾萬那巴巴的提高系數(shù)在局壓面積比為4以內(nèi)增長速度最快，GB50010-2010和ACI公式次之，shelson的公式最小，與其他公式存在較大差異。

當(dāng) 時，曹聲遠(yuǎn)、完全平方、劉永頤和包興格公式呈線性增長，局壓面積比越大，提高系數(shù)越高，其中又以曹的值為最大，包興格的值為最小，這說明當(dāng) 時混凝土呈脆性破壞。而GB50010-2010和ACI公式分別在局壓面積比大于9和4之后便不再變化，shelson的值則在局壓面積比大于9時十分緩慢的增長，當(dāng)局壓面積比大于30時不再變化，表明這三種理論公式認(rèn)為混凝土局壓提高系數(shù)并非隨著局壓面積比的增大而無限增大，它的增大是有限制的。GB50010-2010、ACI在1～4之間基本重合，大于4時GB50010-2010變?yōu)楹阒?，ACI變?yōu)楹阒?，說明中國混凝土規(guī)范和美國規(guī)范對局壓提高系數(shù)的上限值存在差異。曹聲遠(yuǎn)的局壓提高系數(shù)分別在局壓面積比為9、25時發(fā)生突變，雖然與破壞形態(tài)的機(jī)理相符，但也違背了局壓現(xiàn)象連續(xù)性的一般性原理。

4.研究現(xiàn)狀及有待研究的問題

20世紀(jì)80年代，國內(nèi)外形成了為工程界普遍接受的混凝土局部受壓理論。此后，也開展了結(jié)構(gòu)各部位、新型混凝土材料及不同荷載形式下的混凝土局部受壓等領(lǐng)域的研究。比較有代表性的是鋼管混凝土、高強(qiáng)混凝土、鋼纖維混凝土、預(yù)應(yīng)力混凝土、輕骨料混凝土和柱下樁基承臺的局部受壓研究等。上述研究大多直接或間接引用了前人的研究成果，尤其是局部受壓提高系數(shù)基本上都是采用現(xiàn)行規(guī)范中的計算公式和計算方法，各國現(xiàn)行規(guī)范的局部受壓提數(shù)也都以局壓面積比的冪形式表述的。但國內(nèi)的研究表明，混凝土局部受壓提高系數(shù)不僅與局壓面積比有關(guān)，還與受壓板剛度、局部受壓位置、試件尺寸、混凝土強(qiáng)度等因素有關(guān)。眾所周知，建筑結(jié)構(gòu)中構(gòu)件的形狀和受力是多種多樣的，以往學(xué)者基于平截面或者鋼墊板試驗條件下得出的局壓提高系數(shù)是否能直接適用于形狀或者受力形式

不同的構(gòu)件，是一個值得探究的問題。關(guān)于局壓問題，以下幾方面值得進(jìn)一步的研究：

（1）我國現(xiàn)行《混凝土規(guī)范》中對混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù)采用完全平方公式，《基礎(chǔ)規(guī)范》中也沿用這一公式來計算混凝土的局部受壓系數(shù)，結(jié)構(gòu)設(shè)計的相關(guān)軟件（探索者，Morgain等）在計算基礎(chǔ)的局部受壓提高系數(shù)時都是用這一公式，而這個公式是否可以直接適用于錐形基礎(chǔ)是值得商榷的。

（2）以往對混凝土局部受壓的研究大都是基于局部受壓影響面平整情況下的研究，而針對局部受壓影響面傾斜情況下的研究，尚無相關(guān)報道，當(dāng)承壓影響面傾斜時，現(xiàn)行多個計算軟件均不考慮混凝土局部受壓提高系數(shù)的提高。顯然，基于局部受壓影響面平整情況下的局壓破壞試驗結(jié)果得到的計算公式不能直接應(yīng)用于局部受壓影響面傾斜的情況，后者的局壓提高系數(shù)應(yīng)與承壓面的傾斜程度有關(guān)，當(dāng)局部受壓影響面的傾斜角度不同時，套箍效應(yīng)有所不同。

（3）國內(nèi)外大量的試驗研究表明，高強(qiáng)混凝土的局壓強(qiáng)度提高系數(shù)遠(yuǎn)低于普通混凝土的局壓強(qiáng)度提高系數(shù)。這與高強(qiáng)混凝土的脆性有關(guān)，標(biāo)號越高，局壓強(qiáng)度提高系數(shù)越小，而現(xiàn)有的局壓提高系數(shù)公式中，并未反映出混凝土的標(biāo)號對于局壓強(qiáng)度提高系數(shù)的影響。

（4）國內(nèi)外大量的研究都是基于軸心局壓試驗，而針對偏心荷載作用下的局部受壓系數(shù)的研究，也都是直接采用軸心局壓試驗的結(jié)果，然而試驗證明偏心距的大小對混凝土的局部受壓破壞形態(tài)和機(jī)理是有影響的，那么對混凝土局部受壓提高系數(shù)也可能會有影響，所以偏心局部受壓下混凝土的局部受壓破壞形態(tài)、破壞強(qiáng)度和提高系數(shù)也值得做進(jìn)一步研究。

（5）已有試驗研究都是通過鋼墊板對試件進(jìn)行加壓，加載條件與工程實(shí)際有一定差別。Hawkins、Niyogi等學(xué)者的實(shí)驗研究表明，鋼板的剛度對混凝土局部受壓強(qiáng)度是有影響的，而現(xiàn)有的計算公式也沒有考慮到這一因素，有必要定量描述鋼板的強(qiáng)度或剛度對局壓系數(shù)的影響。

（6）對局壓問題的研究較早，彼時計算機(jī)和測量技術(shù)相對落后，有必要采用高級數(shù)值模擬技術(shù)，對局壓的相關(guān)問題進(jìn)行仿真研究，從理論的另一方面對已有的試驗現(xiàn)象、破壞機(jī)理和各強(qiáng)度理論的合理性做出力學(xué)解釋；同時，針對工程實(shí)際中的特殊局壓問題進(jìn)行相關(guān)的數(shù)值模擬和試驗研究。endprint

參考文獻(xiàn)

[1] 葉見曙、李國平.結(jié)構(gòu)設(shè)計原理[M].第二版.北京：2005.

[2] 蔡紹懷.混凝土及鋼筋混凝土的局部承壓強(qiáng)度[J].土木工程學(xué)報，1963.9（6）

[3] 曹聲遠(yuǎn)、楊熙坤、鈕長仁.混凝土局部承壓破壞與強(qiáng)度的試驗研究.哈爾濱建筑工程學(xué)院學(xué)報，1980.1.

[4] J.Bauschinger.Versuche mit Quadern aus Naturstein[J].Mitteilungen，Mechanisch und Technischen Laboraatorium der Kgl.Technischen Hochschule（Munich）. BD.6，1876

[5] S.T.WASTI.On the Bearinng Capacity of a concrete capacity[J].Build.SCI.1969 VOL.4，pp.103-105

[6] Hawkins N M.The bearing strength of concrete for strip loading[J].Magazine of Concrete Reasearch，1970，22（71）：87～98

[7] 劉永頤、王傳志等.混凝土和配筋混凝土的局部承壓強(qiáng)度[J].建筑科學(xué)研究報告.中國建筑科學(xué)研究院，1982.25

[8] GB50010-2010.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].北京.中國建筑工業(yè)出版社，2010

[9] ACI 318-05. Building code requirements for structural concrete and commentary. Farmington Hills （MI），American Concrete Institute， Detroit， U.S.A.，2005

[10] CEB-FIP model code 1990. C.E.B. Bullentin dInformation N.203 （final draft）. Comité Euro-Internationaldu Béton， Lausanne， Switzerland， 1991.endprint