蔣大偉，于龍濱，牛 李，高 岳

(1.遼寧東科電力有限公司，遼寧 沈陽(yáng) 110179；2.國(guó)網(wǎng)遼寧省電力有限公司電力科學(xué)研究院，遼寧 沈陽(yáng) 110006)

在發(fā)電機(jī)交接試驗(yàn)工作中，發(fā)電機(jī)定子繞組直流耐壓和泄漏電流試驗(yàn)是不可或缺的，可以靈敏地反映夾層絕緣的內(nèi)部受潮及局部松散斷裂、絕緣的沿面炭化等狀況，能有效地反映發(fā)電機(jī)定子繞組絕緣內(nèi)部的集中性缺陷[1]。

赤峰新城熱電分公司1號(hào)發(fā)電機(jī)系哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的QFSN-300-2汽輪發(fā)電機(jī)組，該機(jī)于2016年12月進(jìn)行交接試驗(yàn)，在進(jìn)行發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)時(shí)，出現(xiàn)了泄漏電流三相不平衡的狀況，B相泄漏電流較大，為A相、C相的5～7倍，不符合GB 50150—2016《電氣裝置安裝工程電氣設(shè)備交接試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》關(guān)于發(fā)電機(jī)定子繞組直流耐壓試驗(yàn)和泄漏電流測(cè)量的相關(guān)規(guī)定。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，經(jīng)過(guò)多次處理及試驗(yàn)，最終試驗(yàn)數(shù)據(jù)合格。

1 發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)基本原理

1.1 低壓屏蔽法原理

赤峰新城熱電分公司1號(hào)發(fā)電機(jī)為水內(nèi)冷汽輪發(fā)電機(jī)組，其直流耐壓試驗(yàn)宜采用低壓屏蔽法，其原理圖如圖1所示。直流耐壓試驗(yàn)是用較高的直流電壓來(lái)測(cè)量發(fā)電機(jī)定子繞組絕緣電阻，同時(shí)在升壓過(guò)程中監(jiān)測(cè)泄漏電流，通過(guò)不同電壓等級(jí)的泄漏電流變化情況判斷絕緣狀況，有助于及時(shí)發(fā)現(xiàn)絕緣缺陷、老化及受潮等。

圖1 低壓屏蔽法直流耐壓試驗(yàn)原理圖

1.2 直流耐壓試驗(yàn)特點(diǎn)

發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)因試驗(yàn)電壓較高，通過(guò)測(cè)量泄漏電流，能更有效地反映發(fā)電機(jī)定子繞組絕緣內(nèi)部的集中性缺陷?？梢詮碾妷汉碗娏鞯膶?duì)應(yīng)關(guān)系中判斷絕緣狀況，如圖2所示。曲線1：良好的絕緣泄漏電流隨電壓直線上升，且電流值??；曲線2：絕緣受潮，泄漏電流較大；曲線3：絕緣中有局部缺陷或集中性缺陷存在，泄漏電流超標(biāo)；曲線4：如0.5倍試驗(yàn)電壓附近泄漏電流迅速增長(zhǎng)，說(shuō)明絕緣損壞嚴(yán)重，有擊穿的危險(xiǎn)。

圖2 試驗(yàn)電壓與泄漏電流關(guān)系圖

2 發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

赤峰新城熱電分公司1號(hào)發(fā)電機(jī)主要技術(shù)參數(shù)如表1所示。

表1 發(fā)電機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

2.1 首次直流耐壓試驗(yàn)

首先測(cè)量該機(jī)的絕緣電阻和吸收比，試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表2所示。

表2 發(fā)電機(jī)絕緣電阻測(cè)量試驗(yàn)數(shù)據(jù)

該機(jī)首次直流耐壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。

依據(jù)表3，即可畫(huà)出發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)的試驗(yàn)電壓與泄漏電流關(guān)系圖，如圖3所示。

表3 發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)(首次)

圖3 發(fā)電機(jī)首次直流耐壓試驗(yàn)的試驗(yàn)電壓與泄漏電流關(guān)系圖

由表3可知，當(dāng)試驗(yàn)電壓達(dá)到40 kV以后，B相泄漏電流為A相和C相泄漏電流值的5倍以上，不滿(mǎn)足GB 50150—2016《電氣裝置安裝工程電氣設(shè)備交接試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》4.0.5的相關(guān)要求，即發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)，各相泄漏電流的差別不應(yīng)大于最小值的100%[2]，且圖3中B相泄漏電流曲線與圖2中的曲線3極為相近，依此可判斷發(fā)電機(jī)定子繞組絕緣中存在局部缺陷或集中性缺陷的可能性較大。

2.2 泄漏電流偏大原因分析

經(jīng)過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況的了解，現(xiàn)場(chǎng)施工過(guò)程中，在發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)端蓋和汽側(cè)端蓋安裝前，有近1個(gè)月的時(shí)間內(nèi)并未對(duì)發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)和汽側(cè)進(jìn)行封閉處理，施工過(guò)程中現(xiàn)場(chǎng)難免有灰塵在空氣中漂浮，有很大的可能灰塵會(huì)進(jìn)入發(fā)電機(jī)膛內(nèi)。故引起泄漏電流偏大的可能性有：①發(fā)電機(jī)定子繞組主絕緣受潮；②機(jī)端套管和中性點(diǎn)套管的臟污問(wèn)題；③發(fā)電機(jī)定子繞組端部手包絕緣處工藝不良造成;④發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)端部臟污；⑤發(fā)電機(jī)汽側(cè)端部臟污;⑥發(fā)電機(jī)定子繞組某處存在磨損或砂眼。

絕緣電阻是表征電介質(zhì)和絕緣結(jié)構(gòu)之間絕緣狀態(tài)的最基本綜合性特性參數(shù)。由于電氣設(shè)備大多采用組合絕緣和層式結(jié)構(gòu)，在直流電壓下均有明顯的吸收現(xiàn)象，使外電路中有一個(gè)隨時(shí)間衰減的吸收電流，在電流衰減過(guò)程中測(cè)得2個(gè)瞬間電流值(或轉(zhuǎn)換成相應(yīng)的瞬時(shí)電阻)，利用其比值即可檢驗(yàn)絕緣是否嚴(yán)重受潮或存在局部缺陷[3]。發(fā)電機(jī)定子繞組受潮后，其絕緣電阻阻值及吸收比會(huì)有所降低，根據(jù)GB 50150—2016《電氣裝置安裝工程電氣設(shè)備交接試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》4.0.3的相關(guān)規(guī)定，測(cè)量發(fā)電機(jī)定子繞組的絕緣電阻和吸收比，各相絕緣電阻的不平衡系數(shù)不應(yīng)大于2，對(duì)環(huán)氧粉云母絕緣吸收比不應(yīng)小于1.6。由表2絕緣電阻及吸收比數(shù)據(jù)，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)溫度、濕度情況可以看出，發(fā)電機(jī)三相絕緣電阻阻值及吸收比均滿(mǎn)足要求，發(fā)電機(jī)定子繞組主絕緣不存在受潮問(wèn)題，故引起泄漏電流偏大的第1種情況(即發(fā)電機(jī)定子繞組主絕緣受潮)可以排除。

2.3 第2次直流耐壓試驗(yàn)

發(fā)電機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，不便于安裝、拆卸，且該發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)端蓋和汽側(cè)端蓋已經(jīng)安裝完畢，相關(guān)密封工作也已經(jīng)完成。針對(duì)本次試驗(yàn)的現(xiàn)場(chǎng)情況，按照由外到內(nèi)、由易到難的處理原則，首先對(duì)發(fā)電機(jī)外部的機(jī)端套管及中性點(diǎn)套管進(jìn)行處理，使用有機(jī)溶劑詳細(xì)擦拭各相出線套管以及相關(guān)部位后重新進(jìn)行試驗(yàn)[4]，數(shù)據(jù)見(jiàn)表4。

表4 發(fā)電機(jī)B相直流耐壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)(第2次)

由表4可知，當(dāng)試驗(yàn)電壓達(dá)到40 kV以后，B相泄漏電流值仍然很大，與表3數(shù)據(jù)無(wú)太大差別，依此可以判斷B相泄漏電流偏大并非機(jī)端套管和中性點(diǎn)套管的臟污所引起，故引起泄漏電流偏大的第2種情況(即機(jī)端套管和中性點(diǎn)套管的臟污問(wèn)題)可以排除。

2.4 發(fā)電機(jī)定子繞組端部手包絕緣施加直流電壓測(cè)量

排除了前2種情況以后，發(fā)電機(jī)定子繞組端部手包絕緣是否良好成為引起直流耐壓泄漏電流偏大的重點(diǎn)排查對(duì)象。發(fā)電機(jī)定子繞組端部手包絕緣為現(xiàn)場(chǎng)施工，絕緣材料的質(zhì)量及工藝的好壞都會(huì)對(duì)泄漏電流的大小有所影響。

首先用鋁箔紙對(duì)發(fā)電機(jī)定子繞組端部手包絕緣進(jìn)行包裹，如圖4所示，分別對(duì)發(fā)電機(jī)定子繞組A相、B相、C相施加20 kV直流額定電壓，用手包絕緣測(cè)量桿測(cè)量發(fā)電機(jī)定子繞組端部手包絕緣的表面直流電位，試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表5。

表5 發(fā)電機(jī)定子繞組端部手包絕緣施加直流電壓測(cè)量試驗(yàn)數(shù)據(jù)

表5中A、B、C三相的機(jī)端和中性點(diǎn)側(cè)的泄漏電流值均小于20 μA，滿(mǎn)足DL/T 596—1996《電力設(shè)備預(yù)防性試驗(yàn)規(guī)程》表1(容量為6 000 kW及以上的同步發(fā)電機(jī)的試驗(yàn)項(xiàng)目、周期和要求[5])的相關(guān)要求，引起泄漏電流偏大的第3種情況(即發(fā)電機(jī)定子繞組端部手包絕緣處工藝不良造成)可以排除。

圖4 發(fā)電機(jī)手包絕緣試驗(yàn)示意圖

2.5 第3次直流耐壓試驗(yàn)

經(jīng)以上試驗(yàn)，可初步判斷發(fā)電機(jī)定子繞組主絕緣、機(jī)端套管、中性點(diǎn)套管、發(fā)電機(jī)定子繞組端部手包絕緣處均不應(yīng)存在問(wèn)題，造成泄漏電流偏大的原因應(yīng)由發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)端部或汽側(cè)端部臟污引起。為減少施工工作量及降低難度，首先打開(kāi)發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)端蓋，經(jīng)反復(fù)擦拭，確保發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)端部的清潔，如圖5所示，處理后，對(duì)發(fā)電機(jī)定子繞組B相進(jìn)行絕緣電阻測(cè)量及直流耐壓試驗(yàn)，數(shù)據(jù)見(jiàn)表6、表7。

表6 發(fā)電機(jī)B相絕緣電阻測(cè)量試驗(yàn)數(shù)據(jù)

表7 發(fā)電機(jī)B相直流耐壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)(第3次)

由表7可知，B相第3次直流耐壓試驗(yàn)時(shí)，總電流較第1次和第2次有所增加，主要是由于發(fā)電機(jī)定子內(nèi)冷水水質(zhì)有所下降，但仍在試驗(yàn)允許范圍內(nèi)。當(dāng)試驗(yàn)電壓達(dá)到40 kV以后，泄漏電流雖然不在合格范圍內(nèi)，但與第1次試驗(yàn)數(shù)據(jù)(表3)和第2次試驗(yàn)數(shù)據(jù)(表4)相比，已經(jīng)有了大幅下降，說(shuō)明發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)端部臟污是造成泄漏電流偏大的一部分原因。

圖5 發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)端部

2.6 第4次直流耐壓試驗(yàn)

經(jīng)過(guò)前面的試驗(yàn)，打開(kāi)發(fā)電機(jī)汽側(cè)端蓋雖然難度較大，但也勢(shì)在必行。對(duì)發(fā)電機(jī)汽側(cè)定子端部進(jìn)行擦拭，確保發(fā)電機(jī)汽側(cè)端部的清潔，處理后對(duì)發(fā)電機(jī)進(jìn)行絕緣電阻測(cè)量及直流耐壓試驗(yàn)，數(shù)據(jù)見(jiàn)表8、表9、表10及圖6。

依據(jù)表9，即可畫(huà)出發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)的試驗(yàn)電壓與泄漏電流關(guān)系圖，如圖6所示。

表8 絕緣電阻測(cè)量(第4次直流耐壓試驗(yàn)前)

表9 發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)(第4次)

表10 發(fā)電機(jī)絕緣電阻測(cè)量試驗(yàn)數(shù)據(jù)(第4次直流耐壓試驗(yàn)后)

圖6 發(fā)電機(jī)第4次直流耐壓試驗(yàn)的試驗(yàn)電壓與泄漏電流關(guān)系圖

由表9、圖6可知，在任一試驗(yàn)電壓下，三相泄漏電流都較為平衡，且泄漏電流并沒(méi)有隨著時(shí)間的延長(zhǎng)而增大，符合GB 50150—2016《電氣裝置安裝工程電氣設(shè)備交接試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》4.0.5關(guān)于發(fā)電機(jī)定子繞組直流耐壓試驗(yàn)和泄漏電流測(cè)量的相關(guān)要求。圖6中泄漏電流值隨試驗(yàn)電壓的升高基本呈直線上升趨勢(shì)，且電流值小，與圖2中的曲線1極為接近。試驗(yàn)結(jié)果合格。

經(jīng)過(guò)多次處理與試驗(yàn)，赤峰新城熱電分公司1號(hào)發(fā)電機(jī)交接試驗(yàn)中的直流耐壓與泄漏電流測(cè)量試驗(yàn)通過(guò)。

3 防范措施及結(jié)果判斷

為保證發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)的準(zhǔn)確性，避免重復(fù)試驗(yàn)，試驗(yàn)前應(yīng)對(duì)發(fā)電機(jī)機(jī)端套管、中性點(diǎn)套管等部位進(jìn)行清掃、擦拭。

施工過(guò)程中，在安裝發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)端蓋及汽側(cè)端蓋前，應(yīng)對(duì)發(fā)電機(jī)本體做好密封工作，避免灰塵、異物等進(jìn)入發(fā)電機(jī)膛內(nèi)。

試驗(yàn)結(jié)果的分析判斷如下。

a. 泄漏電流隨時(shí)間的變化?，F(xiàn)象：泄漏電流隨時(shí)間的增長(zhǎng)而升高；分析結(jié)果：高阻性缺陷和絕緣分層、松弛或者潮氣浸入絕緣內(nèi)部。

b. 泄漏電流劇烈擺動(dòng)?，F(xiàn)象：電壓升高到某一個(gè)狀態(tài)，泄漏電流出現(xiàn)劇烈擺動(dòng)；分析結(jié)果：絕緣有斷裂性缺陷。大部分出現(xiàn)在槽口或者端部離地近處，或出現(xiàn)套管有裂紋。

c. 各相泄漏電流相差過(guò)大?，F(xiàn)象：各相泄漏電流相差超過(guò)30%，充電現(xiàn)象正常；分析結(jié)果：缺陷部位遠(yuǎn)離鐵芯端部或者套管臟污。

d. 泄漏電流不成比例上升。現(xiàn)象：同一相相鄰試驗(yàn)電壓下，泄漏電流隨電壓不成比例上升超過(guò)20%；分析判斷：絕緣受潮或者臟污。

e. 充電現(xiàn)象不明顯?，F(xiàn)象：無(wú)充電現(xiàn)象或充電現(xiàn)象不明顯，泄漏電流增大；分析判斷：這種現(xiàn)象大多是受潮，嚴(yán)重的臟污或有明顯貫穿性缺陷。

4 結(jié)束語(yǔ)

發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)時(shí)，沒(méi)有電容電流，僅有很小的泄漏電流，線棒絕緣表面也就沒(méi)有明顯的壓降，線棒端部雖離鐵芯遠(yuǎn)，但沿端部表面絕緣的電壓分布均勻，端部承受的電壓基本不變，因而可以反映端部絕緣存在的缺陷。

引起發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)泄漏電流較大的情況，絕大多數(shù)情況下為發(fā)電機(jī)機(jī)端套管、中性點(diǎn)套管、勵(lì)側(cè)定子端部、汽側(cè)定子端部臟污所至，其次考慮現(xiàn)包絕緣工藝問(wèn)題，定子繞組存在磨損或砂眼的情況較為罕見(jiàn)。

在定期檢修時(shí)，對(duì)絕緣要清掃和清理表面污損，干枯的間隔墊片要修補(bǔ), 冷卻系統(tǒng)應(yīng)當(dāng)調(diào)整、修改，要根據(jù)振動(dòng)分析，檢查槽楔松動(dòng)情況，對(duì)電機(jī)繞組匝間絕緣進(jìn)行試驗(yàn)或絕緣診斷，以此為基礎(chǔ)進(jìn)行絕緣性能的傾向管理[6]。

[1] 冉 旺.發(fā)電機(jī)直流耐壓試驗(yàn)泄漏電流過(guò)大的分析處理[J].廣東電力，2016，29(5)：92-96.

[2] 電氣裝置安裝工程電氣設(shè)備交接試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)：GB 50150—2016[S].

[3] 劉希志. 電氣設(shè)備絕緣分析及測(cè)試[J].東北電力技術(shù)，2007，28(12)：44-46.

[4] 王健軍.發(fā)電機(jī)直流泄漏電流不平衡原因及試驗(yàn)方法研究[J].東北電力技術(shù)，2003，24(2)：1-3.

[5] 電力設(shè)備預(yù)防性試驗(yàn)規(guī)程：DL/T 596—1996[S].

[6] 李英存. 電機(jī)絕緣診斷和壽命的延長(zhǎng)[J].東北電力技術(shù)，1998，19(1)：61-64.