劉力瑜 王新悅 楊宇鵬 孫兆榮

摘 要：針對目前航空發(fā)動機(jī)在使用過程中存在的點火不成功且難以發(fā)現(xiàn)的問題，根據(jù)點火系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)與工作原理，通過采用積分法對采集的火花電壓和放電電流信號進(jìn)行分析計算，得到點火系統(tǒng)的點火能量，為點火系統(tǒng)性能測試提供一種快速有效的方法，為點火器的維修提供一種方便快捷的手段。實驗表明，積分法能更加準(zhǔn)確的測算出點火系統(tǒng)在點火過程中釋放的能量，這有利于準(zhǔn)確判斷點火系統(tǒng)的工作狀況，及時排除隱患；也有利于降低成本，提高經(jīng)濟(jì)效益。

關(guān)鍵詞：點火系統(tǒng)；電容儲能；能量計算；積分法

中圖分類號：V233.3 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：2095-2945（2018）09-0033-03

Abstract： In view of the problem that the ignition of aero-engine is unsuccessful and difficult to find， this paper is based on the structure and working principle of ignition system， and the collected spark voltage and discharge current signal are analyzed and calculated by integral method. The ignition energy of the ignition system is obtained， which provides a fast and effective method for the performance test of the ignition system and a convenient and fast method for the maintenance of the igniter. Experimental results show that the integration method can more accurately estimate the energy released in the ignition process， which is conducive to accurately judge the working status of the ignition system， timely eliminate hidden dangers， but also help to reduce costs and improve economic benefits.

Keywords： ignition system； capacitive energy storage； energy calculation； integral method

引言

目前，航空發(fā)動機(jī)在使用過程中存在著點火不成功卻難以發(fā)現(xiàn)的問題，外場點火系統(tǒng)測試只能通過目視檢測或用替代件更換原系統(tǒng)部件的方式實現(xiàn)測試及排故，這樣做不僅成本太高，而且存在較大的人為不確定因素，為飛機(jī)的安全飛行埋下隱患。為此，通過對點火系統(tǒng)結(jié)構(gòu)與工作原理的分析研究，設(shè)計一種對點火能量進(jìn)行計算的優(yōu)化算法，以點火過程中的能量值為指標(biāo)來判斷點火是否成功。這樣，通過將點火問題量化，可以有效地避免目前存在的問題，節(jié)省物力財力，為點火系統(tǒng)的性能測試提供理論支持，更為飛機(jī)的安全飛行提供有力保障。

1 航空發(fā)動機(jī)點火系統(tǒng)點火激勵器的結(jié)構(gòu)及工作過程

根據(jù)能量變化原理的不同，點火系統(tǒng)可以分為電感儲能式和電容儲能式兩種。電感儲能式由電感線圈儲存能量，儲存的能量僅為幾十毫焦耳，而且放電頻率較高，不可控。而電容儲能式儲存的能量可達(dá)到十幾焦耳，且放電頻率較低，可控。因此，現(xiàn)代航空發(fā)動機(jī)點火系統(tǒng)基本采用電容儲能式，故我們此次搭建的點火激勵器是采用電容儲能式的交流高頻高壓高能點火激勵器。

航空發(fā)動機(jī)交流高頻高壓高能點火電路結(jié)構(gòu)圖如上圖1所示，主要由交流升壓模塊、整流倍壓儲能模塊、放電模塊三部分構(gòu)成。在點火激勵器輸入端所加的115V、400Hz的交流電經(jīng)扼流圈L3后，通過升壓變壓器T1升壓，可在次級繞組L2兩端感應(yīng)出高達(dá)2900V的高壓交流電，再經(jīng)整流電路和倍壓電路處理后對儲能電容C2進(jìn)行充電。儲能電容C2兩端的電壓持續(xù)上升，當(dāng)達(dá)到放電管的閾值電壓后，放電管SG電離導(dǎo)通，使電容C4、高頻變壓器T2的初級線圈和地之間通過導(dǎo)通的放電管SG形成高頻振蕩回路，從而有高頻電流流過變壓器T2的初級線圈，在高頻變壓器T2的次級線圈上感應(yīng)出的高電壓加到點火電嘴的兩個電極之間，產(chǎn)生強(qiáng)烈的火花放電，工作時產(chǎn)生的電火花可點燃燃燒室或氣缸內(nèi)的混合可燃?xì)怏w，完成點火過程。

2 放電能量的計算

2.1 根據(jù)電容上儲存的總能量來計算放電能量

依據(jù)電容放電的原理，在不考慮外界因素對放電過程產(chǎn)生影響的條件下，理論計算電火花放電能量的計算式為

其中公式中：E總稱為電容C2中儲存的總能量，單位：焦耳J；C稱為總電容，單位：法拉F；U稱為充電過程結(jié)束后電容兩端的電壓，單位：福特V。由于在放電的過程中，電容不能完全將儲存的電能放盡，并且電路中還存在著能量損耗等問題，故電容中儲存的總能量要比電火花放電所釋放的真實能量要大[1]。

通過借助Micro_cap軟件對本實驗所用的電路進(jìn)行仿真，可得出充電結(jié)束后電容C2的電壓大小，代入上式（1）可計算出放電過程中電容釋放的能量大小約為E總=18J。

2.2 電火花放電過程中實際放電能量的計算

如上所述，一般而言，電容在放電過程中不可避免地會存在有能量損耗的問題，假設(shè)忽略外界因素對火花放電過程產(chǎn)生的影響，而只考慮放電過程結(jié)束后電容中殘余的能量，則通過計算可得到電火花放電的能量，其計算公式[2][3]為

其中公式中：E1稱為電容在放電過程結(jié)束后殘余的能量，單位：焦耳J；Q2稱為電容在放電過程結(jié)束后殘余的電荷量，單位：庫倫C；Q22稱為在放電過程中電容轉(zhuǎn)移的電荷量，單位：庫倫C；Q21稱為在電容中儲存的總的電荷量，單位：庫倫C；i（t）稱為電容在放電過程中放電電路中電流的瞬時值，單位：安培A；E2稱在該假設(shè)條件下電火花的實際放電能量，單位：焦耳J。

通過分析放電管被擊穿后電容的放電過程，并結(jié)合基爾霍夫電流定律（KCL）和基爾霍夫電壓定律（KVL）可知，在放電管擊穿的瞬間電路中的各物理量滿足下式

公式中：uc2（t）表示放電過程中電容C2兩端電壓的瞬時值，單位：福特V；i2（t）表示流過電容C2的電流瞬時值，單位：安培A； L5表示變壓器T2的初級線圈，單位：亨特H；M表示變壓器T2兩線圈間的互感系數(shù)，單位：亨特H；uc4（t）表示電容C4兩端的電壓瞬時值，單位：福特V；i2（t）表示流過電容C4的電流瞬時值，單位：安培A；L4表示變壓器T2的次級線圈，單位：亨特H；rg（t）表示火花動態(tài)電阻，單位：歐姆Ω。

借助MALTAB軟件，結(jié)合式（5）和（6）對火花放電過程中電流數(shù)據(jù)進(jìn)行仿真，仿真結(jié)果如下圖2所示。

結(jié)合仿真結(jié)果，根據(jù)式（2）（3）（4），即可求得電火花放電過程中實際釋放的能量E2=6.48J。

此小節(jié)在第一小節(jié)的基礎(chǔ)上更加詳細(xì)地分析了點火過程中的能量變化，所得的結(jié)果也更接近于實際值，且由式（4）可知，E1即為兩種計算方法得到的電火花能量的差值，由此可求得電容的能量損耗率，即電容中殘存的能量占其儲存的總能量的百分比φ1=×100%=64%?？梢?，電容用于放電的能量不足其儲存能量的一半，能量利用率較低。

2.3 積分法求放電全過程的能量

為了能夠更準(zhǔn)確的測量出放電過程釋放的能量，參照國標(biāo)GB/T1994[4]、歐盟標(biāo)準(zhǔn)EN13821：2002[5]、美國材料試驗協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)E2019-03[6]中提出的方法，通過對點火電嘴兩端的電流和電壓乘積的積分來直接計算整個過程中的放電能量，計算公式為

公式中：E稱為電火花有效能量，單位：焦耳J；usp（t）稱為火花放電時點火電嘴兩端電壓，單位：伏特V；t稱為從電容剛剛開始放電到結(jié)束放電時所需的總時間，單位：秒s。

根據(jù)式（7），利用MALTAB仿真，可得出火花放電時能量變化情況以及釋放的能量值E=9.049J，仿真結(jié)果如圖3所示。

由于積分法全面考慮了電容中的殘存能量和電路中的損耗能量，而且計算公式中所用的電壓值和電流值均能通過實驗測量而準(zhǔn)確得到，因此，積分法求得的能量值與火花放電能量的真實值更接近，誤差更小。采用積分法求得的放電全過程的能量E與上述第二步計算得到的電火花能量E2的差值即為電路中損耗能量E損，即E損=E-E2=2.569J。電路的能量損耗率，即電路中損耗的能量占電容儲存的總能量的百分比φ2=×100%=14.3%。

3 結(jié)束語

本實驗的目的在于提供一種航空發(fā)動機(jī)點火系統(tǒng)能量計算的方法，為點火系統(tǒng)的性能測試提供技術(shù)支持。本文根據(jù)點火系統(tǒng)的工作及結(jié)構(gòu)原理，設(shè)計采用航空發(fā)動機(jī)實際使用的交流高頻高壓高能點火激勵器為實驗電路，分析研究了在放電過程中火花放電的能量變化情況，并借助Micro_cap與MATLAB軟件進(jìn)行了波形與數(shù)值的仿真。通過查閱相關(guān)文獻(xiàn)資料[7][8]，采用積分法分三步來逐步求解計算點火過程中釋放的能量值及對應(yīng)的損耗大小。由于放電過程中高電壓、大電流的影響，電路損耗較大而用于實際放電的能量較少。通過采集點火過程中電壓、電流等參數(shù)的值，能夠快速準(zhǔn)確的測量出火花放電的能量，判斷點火成功與否，大大提高工作的效率與準(zhǔn)確性，為點火器的維修診斷提供技術(shù)理論支持。

參考文獻(xiàn)：

[1]Eckhoff R K， Ngo M， Olsen W. On the minimum ignition energy（MIE） for propane/air[J]. Journal of Hazardous Materials， 2010，175（12）： 293-297.

[2]Shepherd J E， Bane S P M， Kwon E， et al. Statistical analysis of electrostatic spark ignition of lean H2/O2/Air mixtures[J].International Journal of Hydrogen Energy，2011，36（7）：2344-2350.

[3]Ngo M. Determination of The minimum ignition energy of premixed propane/air[D].Bergen， Norway： University of Bergen，2009.

[4]GB/T 16428-1996，粉塵云最小著火能測定方法[S].國家技術(shù)監(jiān)督局，1996.

[5]European Standard EN 13821：2002 Potentially explosive atmospheres， explosion prevention and protection， determination of minimum ignition energy of dust/air mixtures[S]. Comite Europeen de Normalisation（CEN），2002.

[6]Standards： E2019-02 Standard test method for minimum ignition energy of a dust cloud in air[S].American Society for Testing and Materials（ASTM），2002.

[7]劉慶明，汪建平，李磊，等.電火花放電能量及其損耗的計算[J].高壓電技術(shù)，2014，40（4）：1255-1260.

[8]李宏光.航空點火器故障機(jī)理及測試方法研究[D].中國民航大學(xué)，2015.