洪新陽(yáng) 徐斌

摘 要：文章針對(duì)農(nóng)業(yè)機(jī)械使用的漸開(kāi)線內(nèi)花鍵齒輪，在熱處理滲碳淬火中內(nèi)花鍵易產(chǎn)生軸向錐度、M值超差、塞規(guī)不過(guò)等現(xiàn)象，對(duì)本公司生產(chǎn)的內(nèi)花鍵齒輪進(jìn)行原材料、鍛造正火、拉花鍵、熱處理的各環(huán)節(jié)多次試驗(yàn)，然后通過(guò)數(shù)據(jù)分析、歸納總結(jié)、工藝改進(jìn)，對(duì)齒輪內(nèi)花鍵變形的產(chǎn)生原因進(jìn)行分析，并采取工藝措施進(jìn)行控制，從而提升產(chǎn)品質(zhì)量。

關(guān)鍵詞：內(nèi)花鍵；滲碳淬火；錐度

中圖分類號(hào)：TG162.73 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：2095-2945（2018）11-0090-03

Abstract： In this paper， for involute internal spline gears used in agricultural machinery， the internal splines easily produce such phenomena as axial taper， M value excess difference and plug gauge in heat treatment of carburizing and quenching. The internal spline gear produced by our company has been tested for many times in raw materials， forging normalizing， drawing spline and heat treatment. Then， through data analysis， induction and process improvement， the causes of distortion of inner spline in gear are analyzed. And take the process measures to control， so as to improve the quality of products.

Keywords： internal spline； carburizing and quenching； taper

1 內(nèi)花鍵齒輪技術(shù)參數(shù)與加工工藝

1.1 內(nèi)花鍵齒輪的技術(shù)參數(shù)及結(jié)構(gòu)

齒輪內(nèi)花鍵參數(shù)：模數(shù)：m=1.25、齒數(shù)：z=30、壓力角：α=20°、大徑：D=40、大徑：d=37.5、量棒直徑：dp=2.61、跨棒距直徑：M=34.657-34.753、材料：20CrMnTi、熱處理：滲碳淬火S0.7～C59。

1.2 加工工藝

鍛造→正火→粗車→拉花鍵→精車→切齒→滲碳淬火→研磨配對(duì)。

2 工藝改進(jìn)前產(chǎn)品質(zhì)量情況

目前農(nóng)業(yè)機(jī)械中，也廣泛使用了同步器結(jié)構(gòu)，如大中型拖拉機(jī)，這樣漸開(kāi)線內(nèi)花鍵齒輪結(jié)構(gòu)越來(lái)越多，而這類齒輪由于結(jié)構(gòu)較復(fù)雜、不對(duì)稱、壁厚較薄，在熱處理滲碳淬火后，造成齒輪內(nèi)花鍵跨棒距M值超差，內(nèi)花鍵產(chǎn)生較大的軸向錐度，綜合塞規(guī)不能通過(guò)，造成裝配困難等問(wèn)題。由此客戶質(zhì)量抱怨較多，甚至要求質(zhì)量索賠。

（圖1）齒輪工藝改進(jìn)前內(nèi)花鍵檢測(cè)結(jié)果為：跨棒距M值最大縮量為0.13mm，內(nèi)花鍵軸向錐度為0.10mm，綜合塞規(guī)通過(guò)率為50%。

3 齒輪內(nèi)花鍵熱處理變形原因分析

影響齒輪內(nèi)花鍵變形的因素很多，有原材料、鍛造與正火工藝、冷加工拉花鍵工藝、熱處理工藝等方面。

3.1 原材料對(duì)齒輪內(nèi)花鍵變形的影響

齒輪用鋼的冶金質(zhì)量：鋼材的純凈度、疏松度、夾雜物、晶粒度、帶狀組織、淬透性等均會(huì)直接影響齒輪熱處理工藝中的變形。在齒輪鋼選用上，要做到廠家穩(wěn)定、規(guī)格穩(wěn)定、確保冷加工拉刀尺寸的穩(wěn)定性與熱處理工藝的穩(wěn)定性，從而保證更多時(shí)間與精力在關(guān)鍵工序如熱處理工藝上進(jìn)行工藝試驗(yàn)與改進(jìn)。我公司在材料選用上較穩(wěn)定。

3.2 鍛造與正火工藝對(duì)齒輪內(nèi)花鍵變形的影響

鍛造目的是為了鍛件內(nèi)部致密且組織均勻，有利于最終熱處理滲碳淬火時(shí)的工件變形，但鍛造過(guò)程中的氧化、脫碳、過(guò)熱、過(guò)燒及鍛造裂紋等缺陷，都將影響齒輪內(nèi)花鍵的變形。

正火目的是為了得到均勻的正火組織和晶粒度，改善切削加工性能。但正火方式和正火工藝的選用：普通正火還是等溫正火；正火參數(shù)的選用：正火溫度、正火保溫時(shí)間、正火冷卻速度與冷卻方式。這些都將會(huì)影響齒輪內(nèi)花鍵的變形。

3.3 冷加工拉花鍵工藝對(duì)齒輪內(nèi)花鍵變形的影響

齒輪的內(nèi)花鍵加工，可以用插齒工藝與拉花鍵工藝，但從生產(chǎn)效率與經(jīng)濟(jì)性考慮，大多采用拉花鍵工藝，但花鍵拉削方式臥式拉削還是立式拉削、拉削速度的選用、拉削工件定位端面的選擇、拉刀尺寸的選用都將影響齒輪內(nèi)花鍵的質(zhì)量。

3.4 熱處理工藝對(duì)齒輪內(nèi)花鍵變形的影響

滲碳淬火是20CrMnTi材料漸開(kāi)線內(nèi)花鍵齒輪熱處理的重要工序，目的是改善齒輪表面與心部組織，提高表面硬度和耐磨性，提高齒輪強(qiáng)度。但滲碳淬火同時(shí)也會(huì)造成齒輪內(nèi)花鍵較大的熱處理變形，而且是造成齒輪變形最重要、最復(fù)雜的因素。

滲碳工藝參數(shù)的選擇：滲碳深度、滲碳時(shí)間、碳勢(shì)、滲碳溫度等；淬火參數(shù)的選擇：淬火溫度、淬火介質(zhì)；工件裝爐方式的選擇：疊裝、串裝、掛裝等方面都將對(duì)齒輪內(nèi)花鍵變形產(chǎn)生影響。

4 齒輪內(nèi)花鍵熱處理變形控制與措施

4.1 等溫正火工藝及控制

對(duì)于20CrMnTi的內(nèi)花鍵齒輪要求采用等溫正火工藝，正火溫度要求高于最終熱處理滲碳溫度的880℃，控制正火溫度930℃，這樣可有效地控制熱處理變形。

正火保溫時(shí)間為了充分消除鍛坯的殘余應(yīng)力，細(xì)化晶粒，降低內(nèi)花鍵齒輪在最終熱處理過(guò)程中的變形，保溫時(shí)間控制在1小時(shí)。

正火冷卻速度的控制是為了得到適合的正火硬度與較均勻的正火組織，改善切削性能。并且要求根據(jù)天氣與季度調(diào)整冷卻方式，控制正火硬度HB160-207及硬度差，控制正火金相組織3級(jí)。

4.2 冷加工拉花鍵工藝及控制

通過(guò)多次拉削試驗(yàn)，在臥式拉床，無(wú)論齒輪大端面定位，還是小搭子端面定位，由于小搭子端壁厚較薄，產(chǎn)生塑性變形，小搭子端的跨棒距M值要小0.01～0.02mm，產(chǎn)生軸向錐度。在立式拉床拉削，內(nèi)花鍵軸向錐度要小些，且跨棒距M值一致性更穩(wěn)定。

通過(guò)多次冷熱配合試驗(yàn)、重新調(diào)整拉刀尺寸，確保熱處理后達(dá)到圖紙要求。

規(guī)定拉花鍵工藝：采用立式拉床拉內(nèi)花鍵，拉刀尺寸調(diào)整為M=34.78-34.81，選擇拉削速度1.5-1.8m/min，拉削過(guò)程密切關(guān)注內(nèi)花鍵表面質(zhì)量，及時(shí)重磨或更換拉刀。

4.3 熱處理工藝及控制

（圖1）內(nèi)花鍵齒輪的熱處理加工工藝lpsen多用爐設(shè)備上加工，熱處理采用滲碳后降溫直接淬火的工藝，同時(shí)為了保證淬火后表面有高的硬度和耐磨性，為降低淬火殘余應(yīng)力和脆性，在淬火后進(jìn)行低溫回火。工藝基本流程如圖2所示。

滲碳淬火作為內(nèi)花鍵齒輪的最終熱處理工序，是齒輪變形最重要的一環(huán)，是控制齒輪熱處理變形至關(guān)重要的工序。

因此，對(duì)內(nèi)花鍵齒輪在常規(guī)滲碳淬火工藝的基礎(chǔ)上，采取了如下工藝改進(jìn)措施：

（1）滲碳溫度。熱應(yīng)力是齒輪內(nèi)外溫度差異引起的，滲碳過(guò)程中齒輪外表面溫度最高，內(nèi)花鍵溫度最低，溫差可達(dá)200℃。因齒輪外表面溫度高，體積膨脹，對(duì)心部產(chǎn)生壓應(yīng)力；而心部溫度低，膨脹較小，對(duì)表層產(chǎn)生拉應(yīng)力。故為減小變形滲碳溫度把原來(lái)的900℃調(diào)整為880℃。

（2）淬火溫度。淬火溫度越高，在淬火過(guò)程中產(chǎn)生的組織應(yīng)力越大，變形也越大。故為減少變形，選擇淬火溫度時(shí)，要保證滲層中不出現(xiàn)非馬氏體組織，在確保齒輪硬度的前提下，盡量選擇較低的淬火溫度。為此選擇淬火溫度為840℃。

（3）裝爐方式。在其他工藝參數(shù)穩(wěn)定不變的情況下，裝爐方式與補(bǔ)償措施至關(guān)重要。根據(jù)（圖1）產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)，我們進(jìn)行了多種方案的試驗(yàn)。

采用傳統(tǒng)疊裝方式：由于齒輪接觸面較大，使?fàn)t內(nèi)各工件溫度的均勻性和滲碳?xì)夥盏牧鲃?dòng)性降低。同時(shí)淬火時(shí)，淬火油較難均勻透入，所以這種裝爐方式，齒輪內(nèi)花鍵變形較大。

采用“X”芯軸掛裝：將疊裝改掛裝，保證了各工件溫度的均勻性、滲碳?xì)夥盏牧鲃?dòng)暢通，從而使齒輪表面滲層較均勻。淬火時(shí)、淬火油也能較均勻的透入，試驗(yàn)結(jié)果表明掛裝比疊裝變形要小。

采用“X”芯軸掛裝加補(bǔ)償套（圖3）：由于內(nèi)花鍵齒輪大端與搭子端不對(duì)稱，小搭子端壁厚較薄，淬火時(shí)冷卻速度快，對(duì)應(yīng)端的內(nèi)花鍵縮量大，造成了軸向的錐度，針對(duì)這現(xiàn)象，在齒輪的小搭子外圓套上一個(gè)補(bǔ)償套（圖4），同時(shí)采用“X”芯軸掛裝，這樣在滲碳淬火中有效地控制了內(nèi)花鍵的縮量，又減慢小搭子端內(nèi)花鍵的淬火冷卻速度，減少了軸向的錐度。通過(guò)多批次生產(chǎn)，該工藝的改進(jìn)達(dá)到較滿意地效果：內(nèi)花鍵M值變動(dòng)量控制在0.08mm以內(nèi)，達(dá)到圖紙要求；內(nèi)花鍵軸向錐度控制在0.05mm?；ㄦI綜合塞規(guī)檢測(cè)通過(guò)率達(dá)到98%以上。滿足了產(chǎn)品質(zhì)量要求。

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