孟凡雙,劉德軍,郝博

（1.鞍鋼股份有限公司煉鐵總廠，遼寧 鞍山 114021;2.鞍鋼集團(tuán)鋼鐵研究院,遼寧 鞍山 114009）

對(duì)高爐煉鐵而言，熱風(fēng)溫度的高低及品質(zhì)（風(fēng)溫及風(fēng)壓的波動(dòng)幅度）的優(yōu)劣對(duì)高爐運(yùn)行穩(wěn)定性的影響極大。依據(jù)各種燃?xì)獾漠a(chǎn)出和使用狀況，鞍鋼經(jīng)過多年的探索和實(shí)踐，在熱風(fēng)爐領(lǐng)域提高熱風(fēng)溫度、優(yōu)化熱風(fēng)品質(zhì)、降低燒爐煤氣單耗，進(jìn)而提高高爐生產(chǎn)效率方面成功地走出了一條長(zhǎng)期堅(jiān)持使用低熱值煤氣燒爐的綠色低耗發(fā)展之路。至2016年，全廠年平均熱風(fēng)溫度已達(dá)1 200℃，與2011年相比，熱風(fēng)爐噸鐵燒爐煤氣單耗降低了407 GJ/t，高爐綜合焦比降低了15 kg/t。

鞍鋼熱風(fēng)爐高風(fēng)溫及其節(jié)能技術(shù)的進(jìn)步共經(jīng)歷了三個(gè)階段:熱風(fēng)爐技術(shù)裝備革命性改造、高風(fēng)溫及節(jié)能關(guān)鍵技術(shù)攻關(guān)和集成應(yīng)用及高風(fēng)溫科學(xué)利用。

1　鞍鋼高爐熱風(fēng)爐現(xiàn)狀

鞍鋼本部現(xiàn)有8座高爐，經(jīng)過熱風(fēng)爐技術(shù)裝備改造后，現(xiàn)高爐配備29座熱風(fēng)爐，其中內(nèi)燃式熱風(fēng)爐6座，頂燃式熱風(fēng)爐3座，外燃式熱風(fēng)爐20座，大高爐都采用了雙預(yù)熱技術(shù)[1]。鞍鋼本部熱風(fēng) 爐的基本情況見表1所示。

表1　鞍鋼本部熱風(fēng)爐的基本情況

2　熱風(fēng)爐技術(shù)裝備革命性改造階段（2003～2009年）

鞍鋼股份有限公司煉鐵總廠在1991～2000年10年間平均風(fēng)溫水平在1 001℃,2001～2003年勉強(qiáng)升至1 026℃。究其原因，固然有當(dāng)時(shí)原燃料水平、操作理念及操作水平、高爐生產(chǎn)強(qiáng)度等問題，但風(fēng)溫上不去的關(guān)鍵問題在于熱風(fēng)爐的結(jié)構(gòu)形式及其核心技術(shù)裝備水平落后。因此，鞍鋼煉鐵總廠在改善原燃料質(zhì)量的同時(shí)，不斷提高熱風(fēng)爐的技術(shù)裝備，引進(jìn)霍戈文內(nèi)燃式熱風(fēng)爐、外燃式熱風(fēng)爐、卡魯金頂燃式熱風(fēng)爐，全燒高爐煤氣，通過多種手段[1]，在沒有高熱值煤氣的情況下，風(fēng)溫逐步提高，2007～2009年間，鞍鋼熱風(fēng)爐平均風(fēng)溫水平迅速提高到1 070℃。

2.1　鞍鋼熱風(fēng)爐結(jié)構(gòu)形式的根本性改造

2.1.1霍戈文熱風(fēng)爐的應(yīng)用

2003年以前，鞍鋼高爐采用傳統(tǒng)的內(nèi)燃式熱風(fēng)爐，由于燃燒室墻的溫度分布不均勻，各部分磚襯產(chǎn)生不均勻膨脹等結(jié)構(gòu)缺陷，造成燃燒室與蓄熱室間的隔墻開裂竄氣，以及火井上部隔墻向蓄熱室傾斜倒塌和掉磚等，限制了風(fēng)溫的提高，平均風(fēng)溫在1 000～1 050℃。

霍戈文（Hoogovens）熱風(fēng)爐（國(guó)內(nèi)稱之為高溫改造內(nèi)燃式）自1969年問世以來，迄今為止已在十幾個(gè)國(guó)家的幾十座高爐推廣應(yīng)用。該熱風(fēng)爐具有結(jié)構(gòu)合理、占地少、投資省、熱效率高、風(fēng)溫高、壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)[1]，鞍鋼于2003年前后，引進(jìn)了霍戈文的“高溫長(zhǎng)壽式”熱風(fēng)爐。其中2003年鞍鋼異地新建1號(hào)高爐（3200 m3），引進(jìn)霍戈文內(nèi)燃式熱風(fēng)爐，因熱風(fēng)爐采用懸鏈?zhǔn)焦绊斀Y(jié)構(gòu)，合理的燃燒室，自立式隔墻和矩形燃燒器等優(yōu)點(diǎn)，所以在大高爐上得到廣泛應(yīng)用，同時(shí)采用熱管技術(shù)對(duì)空氣和煤氣雙預(yù)熱到180～200℃，在高爐煤氣富化的條件下，實(shí)現(xiàn)風(fēng)溫1 200℃。2010年鞍鋼鞍凌公司1號(hào)高爐（2600 m3）亦采用此種結(jié)構(gòu)形式的熱風(fēng)爐，平均風(fēng)溫達(dá)到1 150～1 200℃。

2.1.2大型外燃式熱風(fēng)爐

外燃式熱風(fēng)爐是內(nèi)燃式熱風(fēng)爐的進(jìn)化與發(fā)展。1976年鞍鋼 6號(hào)高爐 （1050 m3）熱風(fēng)爐（AWR-Ⅰ）投產(chǎn)，是我國(guó)第一座外燃式熱風(fēng)爐，熱風(fēng)爐經(jīng)過幾次涼爐、再生產(chǎn)和更換格子磚、燃燒器，但雙拱頂及連接管、大墻與爐殼均已工作整整30年，可謂是我國(guó)的長(zhǎng)壽熱風(fēng)爐。進(jìn)入21世紀(jì)，鞍鋼自主研發(fā)的 7號(hào)、10號(hào)高爐（2580 m3）熱風(fēng)爐仍采用新日鐵外燃式熱風(fēng)爐，一直平穩(wěn)運(yùn)行。鞍鋼股份有限公司鲅魚圈鋼鐵分公司4038 m3高爐采用的是PW公司大型地得外燃式熱風(fēng)爐。

2006年鞍鋼改進(jìn)外燃式熱風(fēng)爐的技術(shù)缺陷，對(duì)關(guān)鍵技術(shù)采取一系列措施，2號(hào)、3號(hào)高爐（3200 m3）配套建設(shè)4座外燃式熱風(fēng)爐，同時(shí)采用2座球爐預(yù)熱助燃空氣方式，空氣預(yù)熱到600℃，煤氣使用管式換熱器預(yù)熱到200℃，實(shí)現(xiàn)全燒低熱值煤氣，風(fēng)溫達(dá)到1 200℃水平。

2.1.3頂燃式熱風(fēng)爐的應(yīng)用

頂燃式熱風(fēng)爐高溫廢氣向下分布較為均勻，相對(duì)體積小、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，與內(nèi)燃式熱風(fēng)爐比，節(jié)省了大量材料，由于占地面積遠(yuǎn)小于外燃式熱風(fēng)爐，從而節(jié)省了大量投資、降低了消耗。在俄羅斯和烏克蘭冶金工廠的1386～3200 m3的高爐上使用了卡魯金（Kalugin）頂燃式熱風(fēng)爐。由于頂燃式熱風(fēng)爐結(jié)構(gòu)緊湊、高溫長(zhǎng)壽、熱效率高等特點(diǎn)，在我國(guó)迅速得以應(yīng)用。

2009年鞍鋼5號(hào)高爐引進(jìn)卡魯金頂燃式熱風(fēng)爐，同時(shí)采用2座預(yù)熱爐預(yù)熱助燃空氣方式，空氣預(yù)熱到600℃，煤氣使用熱管換熱器預(yù)熱到200℃，實(shí)現(xiàn)低熱值煤氣風(fēng)溫達(dá)1 200℃[2]，峰值風(fēng)溫可達(dá)1 250℃。2009年以后鞍鋼高爐熱風(fēng)爐風(fēng)溫逐年提高，平均風(fēng)溫在1 200℃以上。鞍鋼本部煉鐵總廠全廠2003～2016年高爐熱風(fēng)爐風(fēng)溫變化情況見表 2[1]。

表2　2003～2016年高爐熱風(fēng)爐風(fēng)溫變化情況 ℃

2.2　熱風(fēng)爐關(guān)鍵技術(shù)的應(yīng)用

應(yīng)用前置燃燒爐換熱系統(tǒng)和輔助熱風(fēng)爐等熱風(fēng)爐配套關(guān)鍵技術(shù)，對(duì)新的熱風(fēng)爐結(jié)構(gòu)形式實(shí)現(xiàn)高風(fēng)溫必不可少。

2.2.1前置燃燒爐換熱系統(tǒng)

德國(guó)迪林根（Diligence）羅爾 5 號(hào)高爐（2220 m3）采用前置燃燒爐換熱系統(tǒng)，在該換熱系統(tǒng)中，建有2臺(tái)金屬換熱器、1座燃燒爐，利用循環(huán)廢氣可將助燃空氣預(yù)熱到500℃，同時(shí)把煤氣預(yù)熱到250℃，用單一的低熱值（3 000 kJ/m3）高爐煤氣可將風(fēng)溫提高到1 285℃。

這種金屬換熱器法是一種熱工設(shè)備的組合，具有較高的靈活性，獨(dú)立于熱風(fēng)爐而存在，可以根據(jù)高爐狀態(tài)的變化靈活地調(diào)節(jié)空氣和煤氣的預(yù)熱溫度，從而提高或降低熱風(fēng)溫度，減少或增加預(yù)熱空氣和煤氣量[1]。

鞍鋼11號(hào)高爐 （2580 m3）首次應(yīng)用了此系統(tǒng)，高爐煤氣與助燃空氣同時(shí)預(yù)熱至300℃，獲得1 200℃以上風(fēng)溫。此外，雙預(yù)熱還能減少高爐煤氣的放散，既可節(jié)約能源，又能凈化環(huán)境。

2.2.2輔助熱風(fēng)爐

輔助熱風(fēng)爐就是在正常建設(shè)熱風(fēng)爐的同時(shí)，建設(shè)2座輔助熱風(fēng)爐，用于預(yù)熱熱風(fēng)爐的助燃空氣，所以它的作用與熱風(fēng)爐的作用相同，是預(yù)熱氣體介質(zhì)。輔助熱風(fēng)爐燃料為過剩的高爐煤氣，用于預(yù)熱熱風(fēng)爐用助燃空氣，供熱風(fēng)爐燒爐，大幅度提高助燃空氣物理熱，風(fēng)溫可達(dá)到1 200℃以上。輔助熱風(fēng)爐的操作與熱風(fēng)爐的操作相同，采用全計(jì)算機(jī)操作和控制，同時(shí)設(shè)立混風(fēng)室，預(yù)熱的助燃空氣溫度可根據(jù)高爐需要風(fēng)溫來控制，預(yù)熱溫度一般控制在300～600℃，可控性強(qiáng)、操作靈活，可節(jié)省大量的高熱值煤氣，多利用高爐煤氣，經(jīng)濟(jì)效益顯著。鞍鋼在西區(qū)2號(hào)、3號(hào)高爐（3200 m3）和4號(hào)、5號(hào)高爐（2580 m3）均采用這種輔助熱風(fēng)爐法。

3　高風(fēng)溫及節(jié)能關(guān)鍵技術(shù)攻關(guān)和集成應(yīng)用階段（2010～2013 年）

在熱風(fēng)爐結(jié)構(gòu)形式根本性改造及熱風(fēng)爐關(guān)鍵技術(shù)的配套完成后，鞍鋼高爐的平均風(fēng)溫迅速提高到1 070℃。但由于原料入爐品位的提高、綜合燃料比降低和高爐生產(chǎn)強(qiáng)度的提高等因素，當(dāng)時(shí)的1 070℃風(fēng)溫水平已明顯偏低。

在對(duì)標(biāo)研究之后，發(fā)現(xiàn)造成鞍鋼高爐風(fēng)溫偏低、燒爐煤氣單耗高的一個(gè)重要原因是2580 m3的高爐存在問題。而鞍鋼本部4號(hào)高爐因煤氣預(yù)熱器預(yù)熱管結(jié)垢和空氣預(yù)熱爐坍塌越發(fā)嚴(yán)重，造成風(fēng)溫僅達(dá)1 160℃；7號(hào)高爐因短管里外段溫度都高（高時(shí)可達(dá)溫度300℃，正常溫度應(yīng)在150℃以下），風(fēng)溫?zé)簧先ィ罱K造成風(fēng)溫水平在1 140℃；鞍鋼11號(hào)高爐因煤氣管道細(xì)，加之10號(hào)高爐停爐，造成燒爐煤氣壓力低，使風(fēng)溫達(dá)1 140℃。

對(duì)全部高爐熱風(fēng)狀態(tài)研究分析后，針對(duì)鞍鋼熱風(fēng)溫度低、熱風(fēng)品質(zhì)差及燒爐煤氣單耗高等問題，采取依次從熱風(fēng)生產(chǎn)的燒爐煤氣和助燃空氣的準(zhǔn)備、熱風(fēng)爐內(nèi)蓄傳熱效率的提高，熱風(fēng)爐換爐制度的優(yōu)化及熱風(fēng)科學(xué)輸送等多環(huán)節(jié)，以集成創(chuàng)新、自主創(chuàng)新相結(jié)合的方式，系統(tǒng)開發(fā)了熱風(fēng)爐煙氣余熱強(qiáng)化回收技術(shù)、熱風(fēng)爐富氧燃燒技術(shù)、熱風(fēng)爐格子磚應(yīng)用高輻射覆層黑體涂料技術(shù)、熱風(fēng)爐操作制度優(yōu)化技術(shù)、熱風(fēng)爐應(yīng)用高反射率白體涂料技術(shù)、送風(fēng)系統(tǒng)關(guān)鍵部位預(yù)制預(yù)警技術(shù)等6項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)，最終實(shí)現(xiàn)熱風(fēng)溫度的提高、熱風(fēng)品質(zhì)的提升及燒爐煤氣單耗降低的目的。

3.1　熱風(fēng)爐富氧燃燒技術(shù)

鞍鋼常年以來存在著氧氮不平衡問題，表現(xiàn)在氮?dú)饩o張、氧氣過剩。其原因就是用氮設(shè)備日益增加，用氧設(shè)備相對(duì)穩(wěn)定且隨設(shè)備檢修和氧氣使用的不均衡導(dǎo)致波動(dòng)較大，出現(xiàn)氧氮短期平衡、長(zhǎng)期不平衡現(xiàn)象。采用熱風(fēng)爐富氧燃燒技術(shù)對(duì)富余氧氣進(jìn)行消納，不僅有效降低氧氣放散損失，而且很好地提高了熱風(fēng)爐和高爐的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)[1]。

2012年12月開展了鞍鋼尚屬空白的熱風(fēng)爐富氧燃燒技術(shù)研究。通過對(duì)熱能設(shè)備調(diào)研比較，確定選用熱風(fēng)爐來消納富余氧氣。在試驗(yàn)中，開發(fā)了鞍鋼獨(dú)有的氧氣高壓減壓燃燒技術(shù)和氧氣預(yù)混燃燒技術(shù)。2013年鞍鋼2號(hào)高爐優(yōu)選富氧率為3%，實(shí)現(xiàn)了熱風(fēng)爐節(jié)能3.4%的目標(biāo)，見圖1。

圖1　鞍鋼2號(hào)高爐熱風(fēng)爐煤氣消耗對(duì)比

3.2　熱風(fēng)爐操作制度優(yōu)化技術(shù)

針對(duì)固定周期換爐制度諸多弊端，開發(fā)了熱風(fēng)爐非固定周期換爐技術(shù)。該技術(shù)最高風(fēng)溫不變，以最低送風(fēng)溫度作為整個(gè)熱風(fēng)爐系統(tǒng)換爐工藝的統(tǒng)一控制指標(biāo)，通過調(diào)整燃燒制度，實(shí)現(xiàn)后繼爐燃燒終點(diǎn)與先行爐的送風(fēng)終點(diǎn)相匹配；輔以換爐期間風(fēng)機(jī)改為定風(fēng)壓操作，可同時(shí)實(shí)現(xiàn)風(fēng)溫的大幅提高和風(fēng)溫及風(fēng)壓二者換爐期間無波動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)熱風(fēng)溫度及品質(zhì)的雙提高。非固定周期運(yùn)行方式示意圖見圖 2[3]。

圖2　非固定周期運(yùn)行方式示意圖

圖2表明，采用非固定周期換爐，各個(gè)熱風(fēng)爐風(fēng)溫均維持在工藝要求的最低溫度值以上，從而減小了固定周期換爐的風(fēng)溫波動(dòng)幅度。非固定周期工作原理見圖3。

圖3　非固定周期工作原理

圖3在先行爐到達(dá)燃燒終點(diǎn)轉(zhuǎn)為送風(fēng)的同時(shí)，根據(jù)監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)，通過調(diào)整其廢氣溫度的上升速率，使后繼爐的燃燒終點(diǎn)與先行爐的送風(fēng)終點(diǎn)相吻合，同時(shí)繼先行爐之后向高爐送風(fēng)。

此項(xiàng)技術(shù)2010年底應(yīng)用于鞍鋼5號(hào)高爐熱風(fēng)爐，平均風(fēng)溫提高16℃，風(fēng)溫波動(dòng)幅度降低8.9%，煤氣單耗降低 3%[4]。

3.3　強(qiáng)化熱風(fēng)爐煙氣余熱回收技術(shù)

為強(qiáng)化熱風(fēng)爐燃燒、合理提高燒爐煤氣與助燃空氣的預(yù)熱溫度，根據(jù)鞍鋼具體情況，充分利用板式換熱器傳熱性能高、壓降低、可在線清洗和不易積灰等特點(diǎn)，擇優(yōu)篩選利用板式換熱器替代原有的管式換熱器前置爐方案，同時(shí)進(jìn)行結(jié)構(gòu)改良，保證板式換熱器平均壽命至少達(dá)15年。方案實(shí)施后，煤氣預(yù)熱溫度提高了40℃，風(fēng)溫提高12℃，高爐焦比降低2 kg/t。

3.4　熱風(fēng)爐高效節(jié)能涂料應(yīng)用技術(shù)

3.4.1高輻射覆層黑體涂料技術(shù)

鞍鋼煉鐵總廠針對(duì)格子磚蓄熱及輻射傳熱能力低、熱風(fēng)爐換熱效率低的問題，采用高輻射黑體涂料提高格子磚的表面黑度，開發(fā)了鞍鋼熱風(fēng)爐高效黑體節(jié)能涂料應(yīng)用技術(shù)，先后進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)、現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試及鞍鋼與安陽(yáng)鋼廠的對(duì)比測(cè)試。結(jié)果表明，鞍鋼5號(hào)高爐熱風(fēng)爐的熱風(fēng)平均溫度提高23℃，有效熱量利用率提高3.89%；同時(shí)，熱風(fēng)爐煙氣溫度降低24℃，熱量損失降低2.71%，有利提高高爐熱風(fēng)爐的使用壽命。

3.4.2高反射率白體涂料技術(shù)

根據(jù)白體涂料的反射率高、熱吸收率低的特點(diǎn)，將白體涂料涂刷在熱風(fēng)爐拱頂內(nèi)表面和熱風(fēng)總管一些部位的內(nèi)表面，結(jié)果白體涂料將90%以上的熱射線反射到其內(nèi)部，有效減少了熱設(shè)備外表面的散熱損失。2012年在鞍鋼10號(hào)高爐上實(shí)施了該技術(shù)，年節(jié)能率為7.07%，熱風(fēng)溫度平均提高16.7℃。熱風(fēng)爐高效節(jié)能涂料技術(shù)應(yīng)用示意見圖4所示。

圖4　熱風(fēng)爐高效節(jié)能涂料技術(shù)應(yīng)用示意圖

3.5　送風(fēng)系統(tǒng)關(guān)鍵部位預(yù)制預(yù)警技術(shù)

針對(duì)鞍鋼煉鐵廠高爐熱風(fēng)爐送風(fēng)管路系統(tǒng)普遍存在的問題，開發(fā)了送風(fēng)系統(tǒng)關(guān)鍵部位預(yù)制預(yù)警技術(shù)，進(jìn)行了支管熱風(fēng)三叉口、熱風(fēng)短管和拉桿與支座等高爐熱風(fēng)爐送風(fēng)管道改造工程。預(yù)制預(yù)警技術(shù)應(yīng)用后，鞍鋼3號(hào)高爐熱風(fēng)平均溫度由1 192℃提升至1 210℃，提高18℃。送風(fēng)系統(tǒng)關(guān)鍵部位預(yù)制預(yù)警示意圖見圖5。

圖5　送風(fēng)系統(tǒng)關(guān)鍵部位預(yù)制預(yù)警示意圖

4　高風(fēng)溫科學(xué)利用（2014年至今）

高風(fēng)溫對(duì)高爐冶煉實(shí)現(xiàn)低消耗、低成本的作用至關(guān)重要。但如何評(píng)價(jià)高爐冶煉中“風(fēng)溫”的高，何為高風(fēng)溫在高爐冶煉上的“科學(xué)”利用，是煉鐵工作者必須具備的科學(xué)理念。尤其是在2010年前后，鞍鋼煉鐵工作者對(duì)待高風(fēng)溫的科學(xué)意識(shí)更加明確。

4.1　對(duì)“高風(fēng)溫”相對(duì)性的科學(xué)評(píng)述

（1）本企業(yè)可穩(wěn)定用于高爐生產(chǎn)的最高熱風(fēng)溫度及品質(zhì)水平。煉鐵工作者應(yīng)當(dāng)知曉本企業(yè)在當(dāng)下技術(shù)裝備、燒爐物質(zhì)條件、操作水平下，可實(shí)現(xiàn)的穩(wěn)定用于高爐生產(chǎn)的最高熱風(fēng)溫度及品質(zhì)水平，以及該水平之下各主要狀態(tài)對(duì)應(yīng)的熱風(fēng)爐和高爐系列的操作狀態(tài)和特點(diǎn)。

（2）與本企業(yè)“當(dāng)下”原燃料水平、操作理念及水平相對(duì)應(yīng)的最高熱風(fēng)溫度及品質(zhì)水平?！爱?dāng)下”原燃料水平、高爐操作者的操作理念及水平等是相互影響的，而一定的原燃料水平、高爐操作者的操作水平，對(duì)目前可穩(wěn)定用于高爐生產(chǎn)的最高熱風(fēng)溫度及品質(zhì)水平是有限度的。如何在當(dāng)前條件下追求盡量高的可保證高爐生產(chǎn)穩(wěn)定順行的高的熱風(fēng)溫度及品質(zhì)水平，是高爐操作者應(yīng)具有的科學(xué)理念?？梢?，對(duì)熱風(fēng)爐系統(tǒng)而言，其自身能夠生產(chǎn)的最高風(fēng)溫和最終送到高爐的最高風(fēng)溫是不同的。

（3）最終限定高爐生產(chǎn)使用的最高風(fēng)溫水平的因素。高爐生產(chǎn)強(qiáng)度固然受熱風(fēng)溫度水平、原燃料水平、高爐操作者的操作水平、高爐運(yùn)行狀況等因素限制，但高爐生產(chǎn)強(qiáng)度的選定更要考慮當(dāng)前鋼鐵產(chǎn)品的市場(chǎng)狀況，不但要以銷定產(chǎn)，更要充分考量利潤(rùn)率、成本及消耗等因素，以適應(yīng)市場(chǎng)，并確定單位時(shí)間內(nèi)的產(chǎn)量，從而確定高爐的生產(chǎn)強(qiáng)度，最終確定一個(gè)合理的“科學(xué)”風(fēng)溫水平，以保證在熱風(fēng)環(huán)節(jié)的成本最低。

4.2　鞍鋼科學(xué)高風(fēng)溫實(shí)踐

2013年以來，依據(jù)鞍鋼原燃料水平、高爐操作者的水平等，高爐利用系數(shù)應(yīng)達(dá)到2.6左右，但為了適應(yīng)當(dāng)前嚴(yán)峻的市場(chǎng)狀況，高爐利用系數(shù)降至2.3，而熱風(fēng)溫度應(yīng)該為1 220℃，現(xiàn)在也隨之降到1 200℃。隨著風(fēng)溫的降低，熱風(fēng)爐的煤氣消耗也隨著降低，噸鐵成本降低3.72元/t。 煉鐵總廠2013～2016年煤氣噸鐵單耗見表7。

表3　煉鐵總廠2013～2016年煤氣噸鐵單耗表

5　結(jié)語(yǔ)

隨著煉鐵技術(shù)的不斷進(jìn)步，熱風(fēng)爐的節(jié)能技術(shù)也日漸成熟，對(duì)提高鞍鋼股份有限公司煉鐵總廠高爐熱風(fēng)爐風(fēng)溫、減小熱風(fēng)爐風(fēng)溫波動(dòng)，降低燒爐煤氣單耗、較大幅度地降低煉鐵生產(chǎn)成本等起到了關(guān)鍵作用。在煉鐵技術(shù)的節(jié)能環(huán)保領(lǐng)域，提高了鞍鋼的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力，且鞍鋼高爐熱風(fēng)爐綜合節(jié)能集成技術(shù)不僅適用于大型高爐熱風(fēng)爐，而且對(duì)于國(guó)內(nèi)中小型高爐熱風(fēng)爐同樣具有推廣價(jià)值和引領(lǐng)作用。