何壽迎，董成祥，王殿斌，閆強(qiáng)剛，趙民

(1.青島市勘察測繪研究院，山東 青島　266032；　2.青島巖土工程技術(shù)中心，山東 青島　266032)

1　引　言

沿海城市的軟土回填區(qū)，一般具有軟土層厚、強(qiáng)度低、頂層填土回填無序、地下水埋深淺的特點(diǎn)。該類地質(zhì)條件下，深基坑的開挖支護(hù)難度大，費(fèi)用高。軟土基坑支護(hù)設(shè)計與施工是城市基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)中的難點(diǎn)問題，也是巖土工程中比較復(fù)雜和困難的問題。軟土具有穩(wěn)定性差、含水量高、孔隙比高、明顯觸變性、地基承載力低、透水性差等特點(diǎn)。在基坑開挖中，首先需要滿足自身穩(wěn)定、周邊環(huán)境對變形的要求；其次是經(jīng)濟(jì)、快捷、施工方便的要求。目前，國內(nèi)外學(xué)者對于強(qiáng)夯置換加固地基研究較多，認(rèn)為強(qiáng)夯置換具有置換與夯實(shí)共同作用效果，土體的抗剪強(qiáng)度和變形模量增加明顯[1～3]；強(qiáng)夯置換施工中夯沉量、置換墩長度、夯擊能是關(guān)鍵控制因素，空隙水壓力監(jiān)測是良好的評價手段[4～7]；原位測試及基坑支護(hù)實(shí)踐表明，強(qiáng)夯置換對土體及邊坡土層的加固作用明顯[8，9]；軟土基坑支護(hù)施工實(shí)踐表明，軟土條件下基坑開挖變形顯著，隨開挖深度增加，一般其水平位移及沉降均增加，最大水平位移多分布于基坑底部[10，11]。目前，強(qiáng)夯置換法用于基坑實(shí)例較少，對其支護(hù)基坑的機(jī)理、基坑失穩(wěn)的形式缺乏系統(tǒng)的認(rèn)識，本文結(jié)合工程實(shí)踐及數(shù)值模擬，揭示強(qiáng)夯置換法支護(hù)時的變形、失穩(wěn)機(jī)理，對以后的強(qiáng)夯置換法的設(shè)計具有較好的借鑒指導(dǎo)作用。

2　工程地質(zhì)條件

2.1　地層類型及物理力學(xué)特征

工程場區(qū)為回填海域空間形成的陸域面積，其回填年限小于20年，地面標(biāo)高約 3.70 m～4.20 m，地形平緩。場區(qū)第四系厚度約 20 m～25 m，由全新統(tǒng)人工填土層、海相～海相沼澤化沉積層、上更新統(tǒng)沼澤化沉積層及洪沖積層構(gòu)成，下伏基巖主要為泥質(zhì)粉砂巖。全系統(tǒng)地層沉積時間較短，強(qiáng)度較差。各巖土層物理力學(xué)指標(biāo)如表1所示。

第①層為人工填土層，厚度5 m～10 m，雜色，回填成份復(fù)雜，以建筑垃圾為主，具有松散、不均勻性、低強(qiáng)度、易形變、富含上層滯水的特點(diǎn)；該土層為基坑開挖范圍內(nèi)主要土層。

第②層海相沼澤化淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，厚2 m～8 m，灰黑色、以流塑狀，具觸變性及高靈敏度。該層位于基坑底部，易引起基坑失穩(wěn)，變形過大。其下為強(qiáng)度較高的上更新統(tǒng)洪沖積粉質(zhì)黏土土層。

各巖土層物理力學(xué)參數(shù)匯總表　　　　　　　　表1

2.2　水文地質(zhì)條件

場區(qū)地下水主要為孔隙潛水，地下水豐富，且補(bǔ)給性強(qiáng)，水位埋深 2.40 m～3.90 m。地下水與海水聯(lián)通，隨膠州灣海水潮汐變化。海水潮位呈同相，但不同幅、不同步變化。

3　基坑強(qiáng)夯置換模擬

3.1　初始化模型參數(shù)

工程建有2層地下室，開挖深度約 9.0 m。本次采用FLAC二維模擬，模型的x軸長度為 50 m，y軸 20 m。自上而下，土層分別填土 8 m，淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土為 4 m，粉質(zhì)黏土層為 8 m。本模型單元格為四邊形或三邊形等單元體組成，共由 2 000個單元體組成。由于模擬對象為濱?；靥顓^(qū)，其地下水位較高且受海潮的影響?；又ёo(hù)中須采用旋噴樁等組成的止水系統(tǒng)，因此本次模擬分析中未考慮地下水滲流及地下水靜水壓力等水的作用。本模型采用了彈塑性模型，應(yīng)用了摩爾庫倫破壞準(zhǔn)則，通過在模型基坑邊界處設(shè)置監(jiān)測點(diǎn)及基坑側(cè)壁單元體的狀態(tài)等參數(shù)對基坑的穩(wěn)定程度進(jìn)行判定。根據(jù)青島地區(qū)濱?；靥顓^(qū)土層的分布及物理力學(xué)性質(zhì)，本模型土層采用的參數(shù)如下：填土層主要參數(shù)內(nèi)摩擦角為18°，重度為 1 800 kN/m3；淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土主要參數(shù)內(nèi)摩擦角為3.5°，黏聚力c為 6 kPa，重度為 1 700 kN/m3；本模型的初始化模型如圖1所示。

圖1　基坑地質(zhì)數(shù)值模型

3.2　基坑支護(hù)模擬工況設(shè)置

根據(jù)現(xiàn)場試驗(yàn)，置換土體重型動力觸探平均擊數(shù)為6.8擊，置換深度為填土及軟土范圍內(nèi)。置換部分土體采用的物理力學(xué)參數(shù)為E=1E7 Pa，內(nèi)摩擦角為30°，黏聚力為 1 kPa，泊松比為0.3。在基坑頂部，側(cè)壁及基坑底部設(shè)置位移監(jiān)測點(diǎn)，對基坑土體的位移進(jìn)行監(jiān)測。置換模型如圖2所示。本次分析中，基坑側(cè)壁坡度為1∶1，置換寬度分別為 4.5 m、7 m，11 m三種工況，置換土層范圍為填土層及軟土層，通過強(qiáng)夯置換形成一定寬度的碎石墻體。置換范圍及位置如圖3所示。由于基坑外側(cè)設(shè)置止水帷幕，本次分析中不考慮地下水對基坑穩(wěn)定性的影響。

圖2　置換寬度4.5 m模型

圖3　置換寬度7 m模型

3.3　計算結(jié)構(gòu)及分析

(1)4.5 m寬強(qiáng)夯置換碎石墻

強(qiáng)夯置換4.5 m寬時，模擬結(jié)果顯示，基坑側(cè)壁水平方向最大位移約 5.2 m，坑底隆起豎向位移最大約 3.8 m，最大水平位移發(fā)生在基坑側(cè)壁中間位置。自基坑頂向外約 9 m范圍內(nèi)的基坑側(cè)壁土層發(fā)生剪切塑性變形行為，軟土層形成近似弧形的深層滑移。模型中最大不平衡力不收斂。綜上所述，基坑側(cè)壁發(fā)生深層滑移。該條件下，基坑側(cè)壁水平方向上約 8 m～10 m發(fā)生滑移，如土釘小于 10 m，土釘墻等柔性支護(hù)結(jié)構(gòu)難以增加基坑側(cè)壁穩(wěn)定性。由此可見，支護(hù)軟土基坑時，防止基坑發(fā)生深層滑移破壞是主要問題與關(guān)鍵點(diǎn)?；幽M結(jié)果如圖4、圖5所示。

圖4　置換寬度4.5 m時塑性區(qū)范圍

圖5　置換寬度4.5 m時基坑側(cè)壁位移

(2)7 m寬強(qiáng)夯置換碎石墻①

模擬結(jié)果表明，基坑側(cè)壁x向發(fā)生的最大位移約 5.2 m，基坑底發(fā)生的豎向位移最大約 3.8 m，最大水平位移發(fā)生在基坑側(cè)壁中間位置，如圖6所示。從模型中最大不平衡力中可以發(fā)現(xiàn)，目前工況下，模型內(nèi)最大不平衡力處于不收斂狀態(tài)。自基坑頂向外約 7 m范圍內(nèi)基坑側(cè)壁土層為剪切塑性變形狀態(tài)。綜上分析，基坑側(cè)壁填土形成近似弧形的滑移機(jī)制。在此情況下，采用土釘?shù)戎ёo(hù)形式對基坑的穩(wěn)定性作用較小，基坑側(cè)壁滑移范圍在x軸方向的距離約8 m～10 m。當(dāng)錨桿小于 10 m時，錨桿難以控制基坑側(cè)壁的滑移。

圖6　置換寬度7 m時基坑塑性區(qū)及位移分布圖

圖7　置換寬度7 m時基坑塑性區(qū)圖

(3)7.0 m寬強(qiáng)夯置換碎石墻②

在該工況下，位移特征主要表現(xiàn)在坡腳處向基坑內(nèi)側(cè)的水平位移，水平方向的位移呈線性發(fā)展，模型不平衡力未能收斂。塑性單元分布范圍明顯減少，僅基坑側(cè)壁淺部土層處于塑性狀態(tài)，如圖8、圖9所示。在目前支護(hù)狀態(tài)下，采用土釘對強(qiáng)夯置換土體進(jìn)行加固，進(jìn)而控制基坑側(cè)壁淺層滑動。當(dāng)置換范圍在 7 m時即一倍基坑深度時，置換深度穿透軟弱土層時，基坑失穩(wěn)模式已從深層滑移破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榛觽?cè)壁的淺層破壞，如圖10所示。

圖8　置換寬度7 m工況置換范圍

圖9　置換寬度7 m工況下X方向位移

圖10　置換寬度7 m工況下塑性區(qū)分布

(4)11 m寬強(qiáng)夯置換寬度

模擬結(jié)果表明，基坑范圍內(nèi)土層發(fā)生剪切塑性變形的范圍為自基坑頂向外約 7 m范圍內(nèi)，在基坑側(cè)壁范圍內(nèi)填土形成淺層滑移破壞。在此情況下，采用土釘?shù)戎ёo(hù)形式對基坑側(cè)壁的加固起到限制基坑側(cè)壁淺層破壞的作用?；觽?cè)壁滑移范圍在x軸方向的距離約等于側(cè)壁向土體內(nèi)部 4 m范圍內(nèi)。根據(jù)基坑側(cè)壁位移特征，根據(jù)圖12，基坑側(cè)壁x向發(fā)生的最大位移約 5.2 m，基坑底發(fā)生的豎向位移最大約 3.8 m，最大水平位移發(fā)生在基坑側(cè)壁中間位置。從模型中最大不平衡力中可以發(fā)現(xiàn)，目前工況下，計算模型最大不平衡力為一個不收斂的較大值，總體分析，在目前工況下，基坑側(cè)壁發(fā)生深層大規(guī)模滑移。由目前的模擬結(jié)果可以分析得到，在軟土基坑支護(hù)過程中，防止基坑發(fā)生深層的滑移破壞是我們支護(hù)基坑所解決的主要問題與關(guān)鍵點(diǎn)。采用置換寬度為 11 m時，模擬的效果如圖11、圖12所示。

圖11　置換寬度11 m工況塑性區(qū)域

圖12　置換寬度11 m工況位移分布

4　工程應(yīng)用及監(jiān)測結(jié)果

4.1　基坑支護(hù)概況

(1)第一次強(qiáng)夯加固

為保證強(qiáng)夯加固效果，開挖前進(jìn)行坑內(nèi)預(yù)降水，使坑內(nèi)地下水位低于 -2.00 m標(biāo)高，然后按1∶1.2自然放坡開挖至 0.50 m標(biāo)高，進(jìn)行第一次強(qiáng)夯加固，為減小強(qiáng)夯對帷幕的振動破壞，強(qiáng)夯采用 600 kN·m～800 kN·m小能量夯擊能連續(xù)強(qiáng)夯，強(qiáng)夯采用兩遍點(diǎn)夯。強(qiáng)夯布置如圖13、圖14所示。

圖13　首次強(qiáng)夯、開挖及夯點(diǎn)順序布置圖

圖14　夯點(diǎn)順序布置圖

(2)第二次開挖、強(qiáng)夯置換

開挖前進(jìn)行坑內(nèi)預(yù)降水，使坑內(nèi)地下水位低于 -4.00 m標(biāo)高。然后將強(qiáng)夯后邊坡按1∶1.0自然放坡開挖至 -2.00 m標(biāo)高，進(jìn)行第二次強(qiáng)夯，采用強(qiáng)夯置換法，夯擊能采用 1 500 kN·m～2 000 kN·m，夯錘錘重不小于 12 t，采用底面積 1.0 m2的異形錘，以保證置換效果。沿開挖邊界梅花形布置夯點(diǎn)，隨夯補(bǔ)土，填料應(yīng)采用碎石類土，累計夯沉量不宜小于 12.0 m，以盡可能著底。第二次強(qiáng)夯布置如圖15所示。

圖15　二次強(qiáng)夯及開挖布置圖

(3)第三次開挖及支護(hù)

強(qiáng)夯置換后，邊坡按1∶1.0自然放坡開挖至基底標(biāo)高 -5.10 m標(biāo)高，第三次開挖時間不早于第二次強(qiáng)夯置換加固結(jié)束后10天。

4.2　現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)分析

在該邊坡坡頂設(shè)置監(jiān)測點(diǎn)，分別用于基坑坡頂水平位移、坡頂沉降，深層水平位移、地下水位監(jiān)測。在監(jiān)測過程中，邊坡監(jiān)測點(diǎn)水平位移累計最大值為 28.7 mm，最小值為 15.1 mm。從坡頂水平位移變化曲線圖上可以看到，各點(diǎn)在開挖基坑軟土?xí)r位移變化速率增大，個別檢測點(diǎn)達(dá)到位移最大值后隨基坑開挖至基底及支護(hù)的逐步完成后位移趨于平穩(wěn)。變化最大點(diǎn)為SP22，累計變化值 28.7 mm，均未超出報警值，在可控范圍之內(nèi)。部分典型水平位移變化曲線如圖16所示。

圖16　sp21-sp25監(jiān)測點(diǎn)水平位移變化曲線

基坑沉降監(jiān)測各測點(diǎn)最終沉降量及最終沉降速率，由圖17中數(shù)據(jù)知最大沉降發(fā)生在SP34(-22 mm)，未達(dá)到沉降監(jiān)測報警值，基坑其他各測點(diǎn)的沉降量均較小，基坑在監(jiān)測周期內(nèi)一直處于安全狀態(tài)，各測點(diǎn)在監(jiān)測周期后期處于穩(wěn)定狀態(tài)，典型監(jiān)測點(diǎn)沉降位移曲線如圖17所示。從坡頂豎向位移歷時曲線圖上可以看到，本階段各曲線較平緩，變化速率基本一致，沉降比較均衡，其中SP34變化最大，累計變化值為 -22.0 mm，沉降變化平緩，各測點(diǎn)現(xiàn)處于變形平緩狀態(tài)，隨著基坑開挖及支護(hù)的逐步完成，沉降曲線逐漸出現(xiàn)拐點(diǎn)并最終穩(wěn)定。

圖17　各監(jiān)測點(diǎn)沉降位移變化曲線

深層水平位移歷時曲線圖表明，本階段各曲線較平緩，變化速率基本一致，均未超過報警值，該階段變化主要出現(xiàn)在基坑開挖中后期。隨著基坑開挖及支護(hù)的逐步完成，沉降曲線逐漸出現(xiàn)拐點(diǎn)并最終穩(wěn)定。

瑞海馨園基坑工程監(jiān)測周期約7個月，從2010年4月～10月，整個監(jiān)測過程經(jīng)過青島市雨水期，對整個基坑安全產(chǎn)影響不大，雨水期主要出現(xiàn)在基坑開挖支護(hù)后期，對基坑安全穩(wěn)定沒有構(gòu)成太大影響。

對于基坑開挖及支護(hù)情況，基坑施工初期，基坑開挖較快，基坑支護(hù)未完全達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度時，基坑出現(xiàn)較大變形，在基坑施工中后期，隨著土石方開挖進(jìn)度變慢、支護(hù)施工及時及基坑開挖的逐步完成，支護(hù)結(jié)構(gòu)達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度，基坑變形趨小，逐步進(jìn)入穩(wěn)定狀態(tài)。

水壓力分析：

從監(jiān)測數(shù)據(jù)上看，圍護(hù)結(jié)構(gòu)監(jiān)測過程中一直處于安全狀態(tài)且最終處于穩(wěn)定狀態(tài)，各個部位均未出現(xiàn)異常數(shù)據(jù)和現(xiàn)象，基坑設(shè)計方案綜合考慮了本基坑工程的地質(zhì)、支護(hù)深度、基坑形狀等情況，做出了合理的圍護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計。

5　結(jié)　論

先放坡開挖一定深度然后對填土進(jìn)行強(qiáng)夯加固后進(jìn)行放坡、放臺開挖，再對淤泥質(zhì)土進(jìn)行強(qiáng)夯置換加固，又放坡、放臺開挖的基坑支護(hù)方法，通過試驗(yàn)段的開挖試驗(yàn)確定了強(qiáng)夯及強(qiáng)夯置換的設(shè)計參數(shù)，避免了強(qiáng)夯震動對止水帷幕的破壞，將地基處理技術(shù)巧妙地用于基坑開挖過程中，通過強(qiáng)夯置換解決了基底土層的強(qiáng)度要求，節(jié)省了大量投資及時間，創(chuàng)造性地解決了濱?；靥顓^(qū)深厚軟弱土復(fù)雜地質(zhì)條件下的基坑支護(hù)問題。