劉其輝，毛 未，高 瑜

華北電力大學 新能源電力系統(tǒng)國家重點實驗室，北京 102206)

0 引言

按照風電場的裝機容量，可將風電場劃分為集中式(>5 MW)與分散式(≤5 MW)2種類型。分散式風力發(fā)電機組以分散多點的方式接入配電網(wǎng)，具有“就地消納、多點接入”[1]的特點。分散式風電不同于傳統(tǒng)的集中式風電，接入分散式風電的節(jié)點向配電網(wǎng)注入功率，其注入的無功功率改變了配電網(wǎng)原有的潮流分布，嚴重時易導致電網(wǎng)電壓質(zhì)量惡化；分散式風電接入配電網(wǎng)后，在負荷變化的同時，風電出力的不確定性進一步增加了配電網(wǎng)電壓質(zhì)量的復雜性；隨著風電出力的變化，配電網(wǎng)電壓也呈現(xiàn)出波動性、隨機性、快速性的變化特點。因此，分散式風電接入的配電網(wǎng)迫切需要無功電壓調(diào)節(jié)。

由于分散式風電一般采用多點接入配電網(wǎng)，接入方式靈活，專門配置無功補償設備一方面增加了投資，另一方面在無功補償設備設計與運行方面很難適應分散式風電隨機、靈活的接入特點[2]；大中型集中式風電場一般配置靜止無功發(fā)生器(SVG)、靜止無功補償器(SVC)等無功補償設備調(diào)節(jié)并網(wǎng)點電壓，但在風電機組分布不集中的分散式風電開發(fā)模式下，不存在類似集中式風電場的唯一并網(wǎng)點，需要調(diào)節(jié)電壓的節(jié)點不唯一或不固定，無功補償設備很難適應分散式風電隨機、靈活的接入特點，存在較大局限性；風電機組在大部分時間都運行在非滿發(fā)工況下，具備一定的無功輸出能力[3]，可將其充分利用?；谝陨显颍疚目紤]利用風電機組自身的無功調(diào)節(jié)能力進行配電網(wǎng)的無功電壓調(diào)節(jié)。

在目前常用的風力發(fā)電機組中，雙饋式異步發(fā)電機(DFIG)的機側(cè)變流器(MSC)與網(wǎng)側(cè)變流器(GSC)均可實現(xiàn)無功功率的雙向控制，靈活性強，有利于風電機組參與電網(wǎng)的無功調(diào)節(jié)[4]。因此，本文重點針對DFIG進行研究。

目前對于DFIG無功電壓控制的研究，從內(nèi)容上可以總結(jié)為無功極限特性[5-7]、無功機理分析[8-9]、發(fā)電機定子與網(wǎng)側(cè)變流器側(cè)無功分配方案[6,9-10]和無功控制策略[6,10-12]4個方面?？刂颇繕税ǎ航档瓦\行損耗[13-14]、提高運行效率[13]、改善高/低電壓穿越性能[14-15]以及提高機組無功出力極限[16]。

涉及單臺機組無功控制策略的文獻中，均以實現(xiàn)最大功率點追蹤(MPPT)為目標，側(cè)重于有功功率的優(yōu)先控制，雖然實現(xiàn)了有功出力的最大化，卻使得無功出力范圍受到限制，抑制了機組的無功輸出能力。在電網(wǎng)電壓產(chǎn)生明顯偏差或波動的情況下，充分挖掘風力發(fā)電機的無功輸出能力，使其深度參與電網(wǎng)電壓調(diào)節(jié)與控制已成為特定情況下風力發(fā)電機的首要任務，而MPPT的重要性可以短時退居其次。本文從最大限度提高機組無功出力極限的角度出發(fā)，尋求雙饋風力發(fā)電機向電網(wǎng)輸送的無功功率極限值與風速、風力機轉(zhuǎn)速間的關(guān)系，得到能使無功出力極限達到最大值的風力發(fā)電機轉(zhuǎn)速作為轉(zhuǎn)速指令值;再根據(jù)控制目標及其他限制條件確定機、網(wǎng)側(cè)無功分配方案，根據(jù)此方案制定無功控制策略，實現(xiàn)機組在電網(wǎng)電壓正常時能夠發(fā)出最大有功，在電網(wǎng)電壓偏差嚴重時又能及時恢復電壓正常的靈活優(yōu)化控制;最后采用PSCAD仿真驗證控制策略的有效性。

1 面向無功最大化的DFIG轉(zhuǎn)速指令

1.1 DFIG無功出力極限

如圖1所示，DFIG通過發(fā)電機定子與GSC共同向電網(wǎng)輸送無功功率。

圖1 雙饋式變速恒頻風電系統(tǒng)模型Fig.1 Model of doubly-fed variable speed constant frequency wind power system

設s為DFIG的轉(zhuǎn)差率，在忽略有功功率損耗的情況下，DFIG定、轉(zhuǎn)子有功功率的關(guān)系[5]為：

Pr=Pg=sPs

(1)

DFIG定、轉(zhuǎn)子無功功率的關(guān)系[5]為：

Qs=Qr/s-Q∑

(2)

(3)

其中，Is、Ir分別為定、轉(zhuǎn)子電流；Xr為轉(zhuǎn)子漏抗；Xss=Xs+Xm，Xs、Xm分別為定子漏抗與激磁電抗;Us為定子相電壓幅值；s為雙饋電機的轉(zhuǎn)差率。

文獻[12]提出定子電流限制、轉(zhuǎn)子電流限制及穩(wěn)定性限制下的DFIG無功極限，但未考慮GSC最大電流限制及MSC容量限制。由于雙饋式風力發(fā)電系統(tǒng)中的雙PWM變換器(GSC與MSC)容量相對較小，也更易由于過載而造成損壞，因此本文將GSC與MSC的電流及容量作為限制值，分析DFIG的無功極限。

(1) GSC無功極限。

a. 考慮GSC最大電流限制。

考慮GSC最大電流限制的有功、無功關(guān)系為：

(4)

其中，Ug為GSC交流側(cè)線電壓有效值，忽略損耗下其與電網(wǎng)線電壓有效值相同；Igmax為GSC最大容許電流。

b. 考慮GSC設計容量限制。

考慮GSC設計容量限制的無功功率最大值Qgmax與最小值Qgmin分別為：

(5)

其中，Sgmax為GSC設計容量。

由上述分析可知，綜合考慮GSC最大電流限制及GSC設計容量限制的GSC無功功率最大值Qgmax為：

(6)

無功功率最小值Qgmin為：

(7)

根據(jù)不同型號變流器的最大容許電流、設計容量以及接入電網(wǎng)電壓的取值范圍可知，DFIG中的變流器均滿足Sgmax≤UgIgmax，因此GSC無功功率極限值只需考慮GSC設計容量限制即可，如式(5)所示。

(2) DFIG定子側(cè)無功功率極限。

下面考慮MSC最大電流與MSC設計容量2種限制因素，對DFIG定子側(cè)無功功率極限進行討論。

a. 考慮MSC最大電流限制。

恒幅值變換下的定子側(cè)有功功率與無功功率計算公式[13]為：

(8)

其中，Ids、Iqs分別為定子電流的d、q軸分量。利用文獻[12]的推導方法得到恒幅值坐標變換下MSC電流Ir與定子側(cè)有功、無功功率之間的關(guān)系為：

(9)

設Irmax為MSC最大容許電流，則由式(9)得：

(10)

由式(10)可知，MSC最大電流限制下的定子側(cè)無功功率最大值Qsmax與最小值Qsmin分別為：

(11)

b. 考慮MSC設計容量限制。

MSC設計容量限制下的轉(zhuǎn)子無功功率最大值Qrmax與最小值Qrmin分別為：

(12)

其中，SrN為MSC設計容量。

將式(1)、(12)代入式(2)，得到MSC設計容量限制下的定子側(cè)無功功率極限值為：

(13)

由上述分析可知，綜合考慮MSC最大電流限制及MSC設計容量限制的發(fā)電機定子側(cè)無功功率最大值Qsmax與最小值Qsmin分別為：

(14)

(15)

由式(14)和式(15)可看出，發(fā)電機定子發(fā)出的無功極限與定子輸出的有功功率Ps及發(fā)電機轉(zhuǎn)差率s有關(guān)。根據(jù)Qsmax與1-s、Ps間的函數(shù)關(guān)系，繪制分別以1-s、Ps、Qsmax為x、y、z軸的三維曲面，如圖2所示。由于DFIG轉(zhuǎn)差率通常在 -0.2～0.2之間，因此1-s在0.8～1.2之間；設發(fā)電機額定容量為1.5 MW，則定子發(fā)出的有功功率Ps在0～1.5 MW之間。圖中，Q>0表示發(fā)出無功功率。

圖2 網(wǎng)側(cè)變流器無功功率極限Fig.2 Maximum value of reactive power of GSC

圖2中，A部分為MSC最大電流限制下的無功極限，B部分是發(fā)電機容量限制下的無功極限，顯然，前者比后者范圍更小，因此DFIG定子側(cè)無功功率極限值僅取決于MSC最大容許電流，即如式(11)所示。

(3) DFIG定子側(cè)與GSC側(cè)總無功功率極限。

考慮到GSC的無功輸出能力，可知DFIG輸出的總無功功率極限值為：

(16)

1.2 提升DFIG無功輸出能力的轉(zhuǎn)速控制指令

已知發(fā)電機轉(zhuǎn)速標幺值ωpu與轉(zhuǎn)差率s的關(guān)系為：

s=1-ωpu

(17)

在忽略定、轉(zhuǎn)子損耗的條件下，Ps、Pg與風輪輸出的機械功率P0之間的關(guān)系為：

(18)

(19)

將式(18)、(19)代入式(16)的第1式，得到在忽略定、轉(zhuǎn)子損耗的條件下風力機向電網(wǎng)發(fā)出的無功功率最大值為：

(20)

由風力機的空氣動力學知，風力機輸出的機械功率為：

(21)

其中，ρ為空氣密度，一般為1.25 kg/m3；S為風力機葉片迎風掃掠面積；D為葉輪直徑；v為空氣進入風力機掃掠面之前的風速(即未擾動風速)；Cp為風能利用系數(shù)，其工程表達式如式(22)所示。

(22)

其中，β為槳距角；λ為葉尖速比，可以表示為如式(23)所示的形式。

(23)

其中，Ω為風輪轉(zhuǎn)速。

Ω與ωpu之間的關(guān)系為：

(24)

其中，f為額定頻率；p為極對數(shù)；k為齒輪箱傳動鏈變比。

由于槳距角β為0°時捕獲的風功率最大，且槳距角在風輪的實際運行中調(diào)節(jié)速度緩慢，因此將β設為0°。將式(23)、(24)代入式(22)得到：

(25)

將式(25)代入式(21)，得到：

(26)

將式(26)代入式(20)，得到：

(27)

由于式(27)中的Us、Xm、Xss、Irmax、ρ、D、k、p、Sg都為恒定參數(shù)，v、f也可實時測得，僅剩Qmax、ωpu為未知量，可將Qmax看作以發(fā)電機轉(zhuǎn)速標幺值ωpu為自變量的一元函數(shù)。為了達到無功功率最大化的目的，利用式(27)計算出無功功率最大值Qmax達到最大時對應的轉(zhuǎn)速值，并將其設為轉(zhuǎn)速指令值，即面向無功最大化的DFIG轉(zhuǎn)速指令。其求解方法為：將Us、Xm、Xss、Irmax、ρ、D、k、p、Sg、v、f的實測值代入式(27)，得到以ωpu為自變量、以Qmax為因變量的一元函數(shù)；找出此一元函數(shù)的最大值與最大值點，最大值對應Qmax的最大值，最大值點對應面向無功最大化的DFIG轉(zhuǎn)速指令。

以8 ～12 m/s間風速為例，從v=8 m/s開始以0.5 m/s的步長求解不同風速下Qmax與ωpu的關(guān)系，得到Qmax隨ωpu的變化如圖3所示，圖中從上至下對應風速逐漸增加的情況。

圖3 不同風速下無功功率最大值與轉(zhuǎn)速的關(guān)系Fig.3 Relationship of maximum value of reactive power and rotor speed under different wind speeds

由圖3可知，風速在8～12 m/s時，能使Qmax達最大值的ωpu均為1.2 p.u.。因此，面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式下轉(zhuǎn)速指令值都為1.2 p.u.。需要說明的是，在面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式下，并非所有風機和所有風速對應的轉(zhuǎn)速指令值都為1.2 p.u.，轉(zhuǎn)速指令要利用風機的具體參數(shù)，根據(jù)文中所述方法求得。

由圖3還可看出，風速較大時，Qmax的最大值較小。原因分析如下：由式(26)可作出不同轉(zhuǎn)速情況下(從0.8～1.2 p.u.范圍變化)風機輸出功率P0隨風速v變化的曲線簇，如圖4所示。由圖4可知，在任一轉(zhuǎn)速下，風機輸出功率P0隨著風速v的提高而增加。

圖4 不同轉(zhuǎn)速下風機輸出有功功率與風速的關(guān)系Fig.4 Relationship between output power of DFIG and wind speed under different rotor speeds

2 提升無功調(diào)節(jié)能力的DFIG轉(zhuǎn)速變模式控制

2.1 機組內(nèi)部的無功指令分配

由于DFIG定子側(cè)的無功功率實際上是通過轉(zhuǎn)子側(cè)變流器來控制的，而轉(zhuǎn)子側(cè)變流器僅需處理轉(zhuǎn)差功率即可，因此在風電機組內(nèi)部分配無功功率時，采用“定子優(yōu)先原則”[13]。本文采用的DFIG定子及GSC無功功率指令分配方法如圖5所示。

圖5 DFIG定子及GSC無功功率分配流程圖Fig.5 Assignment of reactive power of stator and GSC for DFIG

圖5中，Qref為單臺風電機組的無功指令；Qsref為DFIG定子側(cè)無功功率指令；Qgref、Qgmax與Qgmin分別為GSC無功功率指令、GSC能夠發(fā)出的最大與最小無功。

利用式(5)、式(11)與式(16)計算出兩側(cè)(DFIG定子側(cè)和GSC側(cè))的無功極限以及風電機組的總無功極限，根據(jù)上述流程圖的方法將無功指令值與無功極限值進行比較，得到兩側(cè)的無功指令Qsref與Qgref，分別作為MSC和GSC的無功控制指令，控制兩側(cè)的無功功率，使其達到指令值。

2.2 轉(zhuǎn)速變模式控制策略

根據(jù)1.2節(jié)提出的轉(zhuǎn)速指令計算方法及2.1節(jié)提出的DFIG定子側(cè)及GSC側(cè)無功功率指令分配方法，結(jié)合MPPT控制下的風電機組轉(zhuǎn)速控制技術(shù)，建立了一種實現(xiàn)無功最大化的DFIG轉(zhuǎn)速變模式控制策略，如圖6所示，其原理闡述如下。

圖6 DFIG無功最大化轉(zhuǎn)速變模式控制策略Fig.6 Variable rotor speed mode control strategy of DFIG for reactive power maximization

根據(jù)風力發(fā)電機接入點電壓U，電壓控制器計算出DFIG的無功功率指令Qref；將Qref輸入機組內(nèi)部無功分配模塊，利用2.1節(jié)的分配方法得到DFIG定子側(cè)無功指令Qsref及GSC側(cè)無功指令Qgref；利用MPPT模式下無功最大值計算模塊計算MPPT控制模式下DFIG向電網(wǎng)發(fā)出的無功功率最大值Qmax0；當電網(wǎng)電壓正?；虼嬖谳p度偏差時，即Qref

3 算例分析

采用PSCAD數(shù)字仿真軟件搭建雙饋式風力發(fā)電系統(tǒng)并網(wǎng)模型進行算例驗證，模型參數(shù)見表1。

工況1：風速變化，驗證面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式下機組無功輸出能力的優(yōu)越性。

表1 仿真參數(shù)Table 1 Simulation parameters

風速初始值為8 m/s，在16～20 s期間由8 m/s漸變?yōu)?0 m/s，在30 s由10 m/s突變至12 m/s。

分別采用面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式(模式1)與MPPT控制模式(模式2)，仿真結(jié)果如圖7所示，圖中轉(zhuǎn)速為標幺值，后同。

①面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式，②MPPT控制模式圖7 2種控制模式仿真結(jié)果Fig.7 Simulative results of two control modes

由圖7(b)可看出，MPPT控制模式下的轉(zhuǎn)速先穩(wěn)定在0.93 p.u. 左右，在16～20 s風速由8 m/s漸變?yōu)?0 m/s及30 s風速由10 m/s突變?yōu)?2 m/s時轉(zhuǎn)速上升；面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式下的轉(zhuǎn)速始終穩(wěn)定在轉(zhuǎn)速指令值1.2 p.u.(由1.2節(jié)可知，面向無功最大化的轉(zhuǎn)速指令值在8～12 m/s之間的任意風速下，其轉(zhuǎn)速指令值都為1.2 p.u.，所以此工況下面向無功最大化的轉(zhuǎn)速指令值始終為1.2 p.u.)。

由圖7(c)可看出，風速由8 m/s漸變?yōu)?0 m/s的過程中，2種模式下的機組無功容量(即無功功率最大值)都平滑減??；風速由10 m/s突變?yōu)?2 m/s的過程中，在2種控制模式下機組的無功容量都驟降。8 m/s風速下，面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式下的無功功率最大值為1.07 Mvar，MPPT控制模式下的無功功率最大值為0.81 Mvar，前者較后者輸出的無功功率增加了32 %；10 m/s風速下，面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式下的無功功率最大值為0.97 Mvar， MPPT控制模式下的無功功率最大值為0.75 Mvar，前者較后者輸出的無功功率增加了29%；12 m/s風速下，面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式下的無功功率最大值為0.73 Mvar，MPPT控制模式下的無功功率最大值為0.52 Mvar，前者較后者輸出的無功功率增加了40%。

由工況1的分析可知，在風速變化的情況下，面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式較傳統(tǒng)MPPT控制模式有更大的無功容量，進而有更強的無功調(diào)節(jié)能力。

工況2：無功指令值變化，驗證轉(zhuǎn)速變模式控制策略無功輸出能力的優(yōu)越性。

設DFIG無功指令Qref初始值為0.7 Mvar，20 s后突變?yōu)?.9 Mvar，分別采用轉(zhuǎn)速變模式控制策略與傳統(tǒng)的MPPT控制策略，仿真結(jié)果如圖8所示。

①轉(zhuǎn)速變模式控制策略，②MPPT控制策略圖8 2種控制策略仿真結(jié)果Fig.8 Simulative results of two control strategies

由圖8(a)可知，風速固定時，傳統(tǒng)的MPPT控制策略下發(fā)電機轉(zhuǎn)速不隨無功需求變化，始終穩(wěn)定在1.05 p.u.；轉(zhuǎn)速變模式控制策略下的發(fā)電機轉(zhuǎn)速有可能隨無功需求而變：在無功指令Qref為0.7 Mvar，未超出MPPT控制模式下的無功功率最大值時，采用傳統(tǒng)的MPPT控制模式，實際轉(zhuǎn)速與MPPT控制下的轉(zhuǎn)速指令值一致；在無功指令Qref變?yōu)?.9 Mvar時，如果仍采用MPPT模式，將不能滿足無功輸出要求，因此DFIG切換為面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式，實際轉(zhuǎn)速與面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式下的轉(zhuǎn)速指令一致，為1.2 p.u.(由1.2節(jié)的分析可知10 m/s風速下的轉(zhuǎn)速指令值為1.2 p.u.)。

由圖8(b)、(c)可看出，2種控制策略下MSC發(fā)出的無功功率幾乎一致。MPPT控制模式下，GSC發(fā)出的無功功率在20 s時由0.23 Mvar突升為0.29 Mvar；轉(zhuǎn)速變模式控制下，GSC發(fā)出的無功功率在20 s時由0.24 Mvar突升為0.38 Mvar。由此看出，轉(zhuǎn)速變模式控制策略由MPPT控制模式切換為面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式時，主要增大了GSC側(cè)的無功容量。2種控制策略都采用了2.1節(jié)所述的機網(wǎng)側(cè)無功分配方法，以定子側(cè)(MSC控制其發(fā)出的無功)優(yōu)先，在定子側(cè)的無功功率滿發(fā)之后再由GSC側(cè)發(fā)出無功。

圖8(d)為發(fā)電機輸出無功功率，由圖可知，當電網(wǎng)電壓偏差較小，無功指令Qref未超出MPPT控制模式下的無功功率輸出能力時，為保證風電機組向電網(wǎng)輸出最多的有功功率，轉(zhuǎn)速變模式控制策略采用MPPT控制模式，此時風電機組可充分發(fā)揮其有功輸出能力，但此模式下DFIG無功容量較小，為0.78 Mvar； 在20 s時，無功指令由0.7 Mvar突變?yōu)?.9 Mvar，MPPT控制模式無法滿足電網(wǎng)的無功需求，此時切換至面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式，無功容量增大，DFIG可以發(fā)出滿足電網(wǎng)需求的無功功率。

由工況2的分析可知，當電網(wǎng)電壓正?；蛟较掭^小時，轉(zhuǎn)速變模式控制策略采用MPPT控制模式，即可保證風電機組向電網(wǎng)輸出最多的有功功率，又可及時滿足電網(wǎng)因電壓越限而產(chǎn)生的無功需求；當電網(wǎng)電壓越限嚴重，導致MPPT控制模式下的無功容量無法滿足電網(wǎng)的無功需求時，轉(zhuǎn)速變模式控制策略切換為面向無功最大化的轉(zhuǎn)速控制模式，此時DFIG無功容量增大，無功輸出能力增強，可及時滿足電網(wǎng)的無功需求。

工況3：電網(wǎng)電壓越下限，驗證轉(zhuǎn)速變模式控制策略的電壓調(diào)節(jié)效果。

設風電機組并網(wǎng)點初始電壓為1 p.u.，在4 s突變?yōu)?.8 p.u.，由于并網(wǎng)點額定電壓實際值為10 kV，該等級下的電網(wǎng)電壓波動范圍規(guī)定在±7%，因此電壓低于0.93 p.u. 時為越下限。采用轉(zhuǎn)速變模式控制策略的仿真結(jié)果如圖9所示。

圖9 采用轉(zhuǎn)速變模式控制策略的仿真結(jié)果Fig.9 Simulative results of variable motor speed mode control strategy

由圖9可看出，電網(wǎng)電壓處于正常波動范圍內(nèi)時，風電機組為單位功率因數(shù)控制，不發(fā)出無功功率；在4 s電網(wǎng)電壓突降至0.8 p.u.，超出正常范圍時，機組發(fā)出無功功率，并且快速上升，直到風機并網(wǎng)點電壓恢復至正常電壓范圍的下限0.93 p.u.后，機組發(fā)出的無功功率不再上升，保持在0.72 Mvar左右。

由工況3的分析可知，轉(zhuǎn)速變模式控制策略在電網(wǎng)電壓正常時保持傳統(tǒng)的單位功率因數(shù)控制，作為有功電源最大限度地向電網(wǎng)提供有功功率；在電網(wǎng)電壓越限時，及時恢復電壓正常成為首要任務，此時使風電機組參與到電網(wǎng)的無功電壓調(diào)節(jié)中，通過調(diào)節(jié)機組自身發(fā)出的無功功率使機組并網(wǎng)點電壓及時恢復正常，保證了電網(wǎng)電壓質(zhì)量和電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性與可靠性。

4 結(jié)論

本文提出了一種基于DFIG轉(zhuǎn)速指令計算的風電機組轉(zhuǎn)速變模式控制策略。仿真結(jié)果表明，采用此控制策略后的雙饋式風力發(fā)電系統(tǒng)在電網(wǎng)電壓正常的情況下以MPPT為重點，向電網(wǎng)提供充足的有功功率；在電網(wǎng)電壓下降顯著的情況下以盡快恢復電壓正常為重點，通過切換轉(zhuǎn)速控制模式，增強風電機組的無功輸出能力，向電網(wǎng)提供盡可能多的無功功率。

本文控制策略深度挖掘并利用了DFIG的無功輸出能力，有效地使DFIG參與到配電網(wǎng)無功電壓調(diào)節(jié)中，減小了配電網(wǎng)中無功補償設備的壓力，提高了無功電壓調(diào)節(jié)的靈活性與經(jīng)濟性，對分散式接入配電網(wǎng)的風電機組無功功率分配與控制具有借鑒意義。