李麗娟 解社娟 陳洪恩 陳玲莉 何曼如 陳振茂

1.西安交通大學(xué)機械結(jié)構(gòu)強度與振動國家重點實驗室，西安，710049 2.西安交通大學(xué)陜西省無損檢測與結(jié)構(gòu)完整性評價工程技術(shù)研究中心，西安，710049 3.中國核動力研究設(shè)計院核反應(yīng)堆系統(tǒng)設(shè)計技術(shù)國家重點實驗室，成都，610041

0 引言

核電結(jié)構(gòu)材料的塑性變形嚴(yán)重影響核電安全和核電設(shè)備的使用壽命。日本福島核電站堆芯熔毀事故凸顯了核電結(jié)構(gòu)安全的重要性。除全電源喪失可能導(dǎo)致堆芯無法冷卻而引發(fā)堆芯事故外，冷卻所必需的大量核級管道的塑性變形、局部減薄等缺陷的發(fā)生和發(fā)展也可能導(dǎo)致核級管道的泄漏甚至大破裂，對核能結(jié)構(gòu)安全造成嚴(yán)重威脅。因此，對出現(xiàn)宏觀缺陷之前的塑性變形進行無損評估，定期進行定量無損檢測以保障設(shè)備的安全性和經(jīng)濟性是非常必要的［1?3］。目前對塑性變形、應(yīng)力及殘余應(yīng)力的檢測手段主要有：增量磁導(dǎo)率法、Barkhousen 法［4］、金屬磁記憶檢測［5?8］、脈沖渦流法［9?11］、非線性超聲檢測［12］、X 射線衍射法［13］，但對微觀缺陷（如塑性變形、疲勞、蠕變和材料劣化）的檢測和定量評價仍然亟待進一步研究。在這些目前已有的微觀缺陷無損檢測方法中，射線方法對人體危害較大，超聲方法需要耦合劑，而增量磁導(dǎo)率法有望實現(xiàn)對塑性變形的定量無損評價。

德國研究機構(gòu)IZFP的DOBMANN等［4］最早基于實驗方法提出了增量磁導(dǎo)率（magnetic incre?mental permeability，MIP）法對評價塑性變形的可行性，之后一些學(xué)者分別建立了增量磁導(dǎo)率數(shù)值模 擬 方 法［6，14?20］。 YANSHAN 等［14］采 用 基 于Cheng、Dodd和Deed算法求解的增量磁導(dǎo)率半解析模型，將具有塑性變形的試件簡化為多層介質(zhì)（每層介質(zhì)的厚度及電磁特性已知）。值得注意的是，對于無損檢測而言，通常難以得知具有塑性變形結(jié)構(gòu)每層介質(zhì)的厚度及電磁特性參數(shù)。GABI等［15］同樣地將具有塑性變形的試件等效為多層板模型，采用Jiles-Atherton模型（JA模型）描述不同飽和磁場的B-H曲線，使用FEM Flux軟件進行數(shù)值模擬。值得注意的是，JA模型并不精確，且由JA模型描述的B-H曲線并不是一個中心對稱的閉合曲線。而D’AQUINO等［18?19］采用了JA模型的各向同性矢量推廣的方法引出向量磁滯回線模型（M-H曲線），并用Galerkin方法和棱邊元有限元法在時間域求解，給出了三個方向分量的增量磁導(dǎo)率信號曲線，其主要工作為建立增量磁導(dǎo)率信號的三維線性及非線性數(shù)值模擬方法。陳洪恩等［6，16?17］采用 Ar法和 FEM-BEM 法（邊界元有限元法）對一個具有磁導(dǎo)率分布的鐵磁性平板試件進行了增量磁導(dǎo)率信號的數(shù)值計算，但其數(shù)值計算結(jié)果中增量磁導(dǎo)率信號曲線的平滑性與實驗結(jié)果對比較差。

BOLLER等［21］在報告中指出，增量磁導(dǎo)率的峰值對應(yīng)力的影響較為敏感。GRIMBERG等［22］設(shè)計了一個應(yīng)用增量磁導(dǎo)率進行無損檢測的系統(tǒng)，并發(fā)現(xiàn)用增量磁導(dǎo)率法測定的矯頑力隨疲勞次數(shù)的增大而增大。RYU等［23］針對汽輪機中的1Cr-1Mo-0.25V材料長期受高溫環(huán)境的影響，研究了應(yīng)用可逆磁導(dǎo)率法來評估材料壽命的方法，研究發(fā)現(xiàn)可逆磁導(dǎo)率峰峰距（PIRMP）隨著材料使用壽命的延長而下降，由此可以用可逆磁導(dǎo)率法來評估材料的使用壽命。但鐵磁材料的塑性變形對增量磁導(dǎo)率信號的影響機理尚不明確。

基于以上背景，本研究從數(shù)值模擬角度，將B-H曲線的特征量導(dǎo)入數(shù)值計算中，間接分析塑性變形對增量磁導(dǎo)率信號曲線的影響規(guī)律，研究了塑性變形對增量磁導(dǎo)率信號的影響機理。

1 增量磁導(dǎo)率測量方法

1.1 增量磁導(dǎo)率定義

增量磁導(dǎo)率μΔ的定義為μΔ= ΔB/(μ0ΔH)，其中，ΔB為磁通密度，磁場強度ΔH應(yīng)該足夠小以確保不會發(fā)生布洛赫磁壁跳躍，且ΔH隨時間正弦變化，μ0為真空磁導(dǎo)率，μ0=4π× 10-7H/m。

根據(jù)以上定義，增量磁導(dǎo)率可以通過圖1所示的系統(tǒng)測得。圖1中，電磁鐵由繞在U形磁軛上的磁化線圈和磁軛構(gòu)成，其磁化線圈中通有低頻高幅值正弦激勵電流。電磁鐵用于產(chǎn)生外加強磁場以使得被測鐵磁性材料試件處于磁滯回線中的不同磁化狀態(tài)。放置于被測鐵磁性材料試件上方的兩個線圈構(gòu)成渦流探頭，其中渦流激勵線圈位于上方，渦流檢出線圈位于下方。渦流激勵線圈中通入高頻正弦電流，使其產(chǎn)生一個幅值較小且頻率較高的正弦變化的磁場，附加在電磁鐵產(chǎn)生的低頻強外加磁場上。若用圖2表示，即電磁鐵產(chǎn)生的低頻強正弦磁場可表示為圖2中的大環(huán)（磁滯回線），激勵線圈產(chǎn)生的高頻弱正弦磁場可表示為圖2中可逆的小環(huán)（可逆磁導(dǎo)率）。

圖1 增量磁導(dǎo)率測量系統(tǒng)示意圖Fig.1 Schematic of MIP method

圖2 增量磁導(dǎo)率定義和非線性B-H曲線［14］Fig.2 MIP and the nonlinear B-H curve［14］

作為初步研究，假設(shè)外加強磁場使被測鐵磁性材料試件產(chǎn)生的磁化是均勻的。由于電磁鐵的磁化線圈中通入的磁化電流一般為低頻電流，例如典型頻率通常為1 Hz，而渦流激勵探頭中通入的激勵電流信號的頻率通常為kHz量級，二者頻率大小相差較大，因此可以不考慮低頻外加強磁場在被測試件中產(chǎn)生的渦流效應(yīng)，即，可以將電磁鐵產(chǎn)生的正弦變化的連續(xù)場離散為許多個準(zhǔn)靜態(tài)場，并由此將圖1所示問題簡化為單純的外加準(zhǔn)靜態(tài)強磁場下的簡單渦流問題。其中外加準(zhǔn)靜態(tài)強磁場的影響可等效為渦流問題中被測鐵磁性試件磁導(dǎo)率的變化。

檢出線圈的電壓信號與增量磁導(dǎo)率信號的比例關(guān)系根據(jù)文獻［14］可知：當(dāng)采用自激自檢線圈時，該線圈檢出信號為阻抗信號；根據(jù)電磁感應(yīng)定律可知，對于時諧問題，檢出線圈感生電壓ΔU=-jωΔBS，即線圈兩端電壓ΔU與通過該線圈的磁通密度ΔB成正比，S為導(dǎo)線環(huán)路面積；而根據(jù)麥克斯韋全電流定律，線圈內(nèi)的磁場強度ΔH與通過線圈的電流Δi成正比；因此，根據(jù)增量磁導(dǎo)率的定義，μΔ= ΔB/(μ0ΔH)，即有，μΔ正比于ΔU/Δi。對于本文研究中所使用的激勵-檢出線圈，其檢出線圈的檢出信號為電壓信號，而對于時諧問題線圈中通入的正弦電流Δi的幅值不變，因此μΔ正比于ΔU的關(guān)系成立，即檢出線圈的電壓信號與增量磁導(dǎo)率信號為比例關(guān)系。

由于渦流問題中檢出線圈的電壓信號與增量磁導(dǎo)率信號為比例關(guān)系，可以將外加準(zhǔn)靜態(tài)磁場的磁場強度H作為橫軸，渦流檢出線圈的電壓信號作為縱軸，即可等效模擬增量磁導(dǎo)率信號曲線。通過使外加準(zhǔn)靜態(tài)磁場遍歷一個鐵磁性材料的磁滯特性曲線，即遍歷電磁鐵激勵信號的一個完整周期，可以逐點得到增量磁導(dǎo)率信號，并構(gòu)成整個周期上的封閉的增量磁導(dǎo)率信號曲線。

塑性變形會使晶體內(nèi)產(chǎn)生點缺陷、位錯等微觀缺陷，這些微觀缺陷會影響材料的電磁特性，因此通過考察材料的電磁響應(yīng)參數(shù)（如增量磁導(dǎo)率信號）可以間接表征材料的塑性變形?；诖耍ㄟ^求解圖1所示的問題，可得到增量磁導(dǎo)率信號曲線并描述試件的塑性變形狀態(tài)。

1.2 增量磁導(dǎo)率法數(shù)值計算原理

假設(shè)U形電磁鐵在所研究區(qū)域內(nèi)產(chǎn)生的場是均勻場，即，假設(shè)在所研究區(qū)域內(nèi)被測試件的磁化是均勻的。由于前面已經(jīng)將U形電磁鐵的1 Hz正弦激勵信號產(chǎn)生的場假設(shè)為該周期內(nèi)每個時間離散點上的準(zhǔn)靜態(tài)場，可將電磁鐵產(chǎn)生的場的作用等效為每一時間離散點上被測試件磁導(dǎo)率的變化。因此圖1所示的增量磁導(dǎo)率問題可以簡化為不同磁導(dǎo)率的被測試件的渦流檢測問題。其中，被測試件的磁導(dǎo)率由電磁鐵產(chǎn)生的準(zhǔn)靜態(tài)場及被測試件的B-H曲線確定。由于電磁鐵產(chǎn)生的場為強磁場，故試件的非線性B-H特性可以用下式描述：

式（1）所描述的試件的非線性B-H曲線在本研究中由實驗測量得到。在數(shù)值計算中，通過在每一電磁鐵激勵的時間離散點上對被測試件磁導(dǎo)率進行更新，并求解更新磁導(dǎo)率后的被測試件的渦流問題，即可得到該電磁鐵激勵的時間離散點上的增量磁導(dǎo)率信號。對電磁鐵激勵的一個完整周期上的所有離散點進行遍歷計算，即可得到一個封閉的增量磁導(dǎo)率信號曲線。其中，對于渦流問題可基于退化磁矢位法計算，并得到當(dāng)前時間步下的磁矢位A和檢出線圈的電壓信號。控制方程如下：

其中，K、C為方程的系數(shù)矩陣；F與激勵有關(guān)。

本研究根據(jù)文獻［24］建立的基于退化磁矢位法的渦流問題數(shù)值解法，開發(fā)了增量磁導(dǎo)率數(shù)值模擬程序，將電磁鐵連續(xù)激勵假設(shè)為該正弦激勵周期內(nèi)每個離散時間點上的準(zhǔn)靜態(tài)場，并將電磁鐵的作用等效為每一離散點上被測試件磁導(dǎo)率的變化。在每一個電磁鐵激勵的離散點上，對試件的磁導(dǎo)率進行更新并求解渦流問題，得到當(dāng)前時間點的渦流檢出線圈的電壓信號。通過計算一個完整周期的所有電磁鐵激勵離散點上的檢出線圈電壓信號，得到增量磁導(dǎo)率信號曲線。

2 結(jié)果與討論

由于數(shù)值計算中無法直接引入塑性變形量，同時，考慮到鐵磁性材料的塑性變形會使鐵磁性材料的磁滯回線發(fā)生變化［4］，即：鐵磁性材料的塑性變形會同時影響材料的剩磁和矯頑力；根據(jù)X射線實驗數(shù)據(jù)，位錯密度與殘余塑性變形成正比例關(guān)系；隨著位錯密度的增大，殘余應(yīng)力在材料內(nèi)部產(chǎn)生位錯的釘扎效應(yīng)使矯頑力增大；而隨著位錯密度的增大，剩磁減?。?5?26］，因此，為研究增量磁導(dǎo)率信號曲線與塑性變形的關(guān)系，本研究將塑性變形量的變化等效為磁滯回線中磁特征量剩磁Br和矯頑力Hc的變化，并分別計算這些參數(shù)變化對增量磁導(dǎo)率信號曲線的影響，探討其影響規(guī)律。作為初步研究，本研究考慮了剩磁和矯頑力單獨改變的情況，即選取剩磁、矯頑力分別增大0、1%、2%、3%、5%，渦流探頭的激勵頻率定為10 kHz，對上述每個工況進行計算，可得到對應(yīng)的增量磁導(dǎo)率信號曲線。

本研究中的渦流探頭為渦流檢測線圈，渦流信號一般分為實部和虛部兩部分，故數(shù)值計算得到的增量磁導(dǎo)率信號曲線也有兩部分。渦流信號的實部反映了檢出線圈的電壓信號與激勵信號相位相同的分量，虛部反映了檢出線圈的電壓信號與激勵信號相位相差90°的分量。由于實部與虛部信號的規(guī)律基本一致，在本文中只給出了實部信號的結(jié)果，以下均只針對實部信號進行討論分析。

圖3給出了材料的B-H曲線與增量磁導(dǎo)率信號曲線的對應(yīng)關(guān)系。由于材料的B-H曲線為中心對稱結(jié)構(gòu)，相應(yīng)地，增量磁導(dǎo)率信號曲線也為對稱結(jié)構(gòu)。根據(jù)剩磁的定義，圖3a中的剩磁點Br對應(yīng)圖3b中的A點（即磁場H=0的點）。而根據(jù)矯頑力的定義,圖3a中的矯頑力點Hc對應(yīng)圖3b中的B點（即增量磁導(dǎo)率信號的峰值點B）。為了進一步討論材料的B-H曲線中剩磁和矯頑力參數(shù)對增量磁導(dǎo)率曲線的影響規(guī)律，可參考圖3 B-H曲線與增量磁導(dǎo)率曲線的每一部分的對應(yīng)關(guān)系對數(shù)值計算結(jié)果進行分析，圖3a中所標(biāo)記的①～④部分分別對應(yīng)圖3b中的①～④部分。

圖3 B-H曲線與增量磁導(dǎo)率信號曲線的對應(yīng)關(guān)系Fig.3 Correspondence between B-H curve and MIP signal curve

為了單獨研究矯頑力和剩磁對增量磁導(dǎo)率信號曲線的影響，本文給出了分別計算矯頑力增加時剩磁保持不變，以及剩磁增加時矯頑力保持不變的增量磁導(dǎo)率信號曲線的結(jié)果，并對其進行了討論。

2.1 矯頑力對增量磁導(dǎo)率的影響

圖4為矯頑力單獨增大時導(dǎo)入增量磁導(dǎo)率信號數(shù)值模擬計算程序中的B-H曲線。其中，矯頑力增值為0的B-H曲線為實驗測得的碳素鋼Q195的B-H曲線，矯頑力增大1%～5%時的B-H曲線由上述實驗測得的曲線在H方向同比增大1%～5%得到，該方法保證了在矯頑力變化時另一個影響因素維持不變。當(dāng)矯頑力變化時，將這5條B-H曲線導(dǎo)入計算中即可得到增量磁導(dǎo)率信號的數(shù)值模擬結(jié)果。圖5所示為矯頑力增大0、1%、2%、3%、5%時數(shù)值模擬計算得到的實部信號，其中橫軸為由電磁鐵產(chǎn)生的外加準(zhǔn)靜態(tài)磁場強度H，縱軸為渦流檢出線圈的電壓信號的實部，該電壓信號與增量磁導(dǎo)率信號成比例關(guān)系，因此可用電壓信號來替代增量磁導(dǎo)率信號。

圖4 不同ΔHc下的B-H曲線Fig.4 B-H curves under differentΔHc

圖5 不同ΔHc下的檢出信號曲線Fig.5 Voltage signal curves under differentΔHc

為了更具體地分析增量磁導(dǎo)率信號的變化規(guī)律，從增量磁導(dǎo)率信號曲線（實部信號）中提取了峰峰距、峰值和過零點的絕對值3個典型特征量，并繪制了當(dāng)矯頑力單獨變化時這些特征量的變化曲線，見圖5。

圖6a表明，當(dāng)矯頑力增大時，增量磁導(dǎo)率信號曲線的峰峰距增大。該結(jié)論中矯頑力與MIP信號曲線的峰峰距之間的強相關(guān)性與矯頑力的性質(zhì)相符。根據(jù)圖3所示的B-H曲線與MIP信號曲線的對應(yīng)關(guān)系可知，MIP信號曲線的峰峰距的增大意味著B-H曲線上磁感應(yīng)強度B=0時的外加磁場強度增大。圖6b表明，當(dāng)矯頑力增大時，增量磁導(dǎo)率信號曲線的過零點的絕對值減小，根據(jù)圖3所示的BH曲線與MIP信號曲線的對應(yīng)關(guān)系可知，MIP信號曲線過零點的絕對值對應(yīng)B-H曲線上H=0的點處曲線斜率的絕對值，此時B-H曲線上H=0的點處曲線斜率的絕對值減小。圖6c表明，當(dāng)矯頑力增大時，增量磁導(dǎo)率信號曲線的峰值增大，根據(jù)圖3所示的B-H曲線與MIP信號曲線的對應(yīng)關(guān)系可知，MIP信號曲線的峰值對應(yīng)B-H曲線上斜率最大的點，而B-H曲線上B=0處曲線斜率最大，此時BH曲線上B=0的點處曲線斜率增大。

圖6 矯頑力變化時增量磁導(dǎo)率信號曲線的峰峰距、過零點和峰值的變化規(guī)律Fig.6 Peak separation，zero crossing and peak value of MIP signal curves with differentΔHc

2.2 剩磁對增量磁導(dǎo)率的影響

同樣地，圖7為剩磁單獨增大時導(dǎo)入計算中的B-H曲線，其中，剩磁增值為0的B-H曲線為實驗測得的碳素鋼Q195的B-H曲線，剩磁增大1%～5%時的B-H曲線由上述實驗測得的曲線在B方向同比增大1%～5%得到，該方法保證了在剩磁變化時另一個影響因素維持不變。當(dāng)剩磁變化時，將這5條B-H曲線導(dǎo)入計算中即可得到增量磁導(dǎo)率信號的數(shù)值模擬結(jié)果。圖8所示為剩磁增大0、1%、2%、3%、5%時數(shù)值模擬計算得到的實部信號。

圖7 不同ΔBr下的B-H曲線Fig.7 B-H curves under differentΔBr

圖8 不同ΔBr下的檢出信號曲線Fig.8 Voltage signal curves under differentΔBr

為了更具體地分析增量磁導(dǎo)率的變化規(guī)律，提取峰峰距、峰值和過零點3個典型特征量，并繪制了當(dāng)剩磁單獨變化時這些特征量的變化曲線，見圖9。

圖9 剩磁變化時增量磁導(dǎo)率信號曲線的峰峰距、過零點和峰值的變化規(guī)律Fig.9 Peak separation，zero crossing and peak value of MIP signal curves with differentΔBr

圖9 a表明，當(dāng)剩磁增大時，增量磁導(dǎo)率信號曲線的峰峰距不變，剩磁的變化與增量磁導(dǎo)率信號曲線的峰峰距相關(guān)性不強。該結(jié)論中剩磁與MIP信號曲線的峰峰距之間的弱相關(guān)性與剩磁的性質(zhì)相符。圖9b表明，當(dāng)剩磁增大時，增量磁導(dǎo)率信號曲線的過零點的絕對值增大，根據(jù)圖3所示的B-H曲線與MIP信號曲線的對應(yīng)關(guān)系可知，MIP信號曲線過零點的絕對值對應(yīng)B-H曲線上H=0的點處曲線斜率的絕對值，此時B-H曲線上H=0的點處曲線斜率的絕對值增大。圖9c表明，當(dāng)剩磁增大時，增量磁導(dǎo)率信號曲線的峰值減小，根據(jù)圖3所示的B-H曲線與MIP信號曲線的對應(yīng)關(guān)系可知，MIP信號曲線的峰值對應(yīng)B-H曲線上斜率最大的點，而B-H曲線上B=0處曲線斜率最大，此時B-H曲線上B=0的點處曲線斜率減小。塑性變形時，隨著位錯密度的增大，剩磁減小。

本文所述研究采用增加剩磁的途徑分析剩磁的變化對增量磁導(dǎo)率信號曲線的影響，考慮到計算結(jié)果中增量磁導(dǎo)率信號曲線的特征值與剩磁增量基本成線性關(guān)系（或不相關(guān)），可以根據(jù)剩磁增大時增量磁導(dǎo)率信號曲線的變化情況推斷剩磁減小時增量磁導(dǎo)率信號曲線的變化情況。

對上述模擬結(jié)果進行總結(jié)（表1）如下：隨著矯頑力增大，增量磁導(dǎo)率信號曲線的過零點值減小、峰值增大、峰峰距增大，即對應(yīng)B-H曲線中H=0處曲線斜率減小、B=0處曲線斜率增大、B=0時的H值增大；隨著剩磁增大，增量磁導(dǎo)率信號曲線的過零點值增大、峰值減小，即對應(yīng)B-H曲線中H=0處曲線斜率增大、B=0處曲線斜率減小。

表1 矯頑力、剩磁與增量磁導(dǎo)率曲線特征量的聯(lián)系Tab.1 Relationships between coercivity，residual magnetism and characteristic quantity of MIP signal curvs

由這些結(jié)論可知，通過測量得到某個具有塑性變形的試件及同種材料無塑性變形的試件的增量磁導(dǎo)率信號曲線，將這2條增量磁導(dǎo)率信號曲線進行對比，分析其信號曲線實部的峰峰距、過零點的絕對值和峰值的變化，即可推測發(fā)生塑性變形后該試件的B-H曲線中磁感應(yīng)強度B=0時的外加磁場強度H值、H=0的點處曲線斜率、B=0的點處曲線斜率的變化情況，并推測出發(fā)生塑性變形后試件矯頑力和剩磁的變化。簡言之，在實際無損檢測中，可根據(jù)以上描述的規(guī)律及檢測得到增量磁導(dǎo)率曲線，反推材料的B-H特性的變化，從而判斷材料的塑性變形狀態(tài)。

為了進一步驗證計算結(jié)果，將本文中數(shù)值模擬得到的增量磁導(dǎo)率信號曲線與文獻［17］中的實驗信號曲線進行比對。需要注意的是：文獻［17］中的實驗信號曲線為實驗得到的信號，本文中的信號為數(shù)值模擬的信號；實際加工的碳鋼材料具有各向異性和微觀狀態(tài)不均勻性，且具有塑性變形的碳鋼試件的微觀應(yīng)力狀態(tài)具有不均勻性；而本文中使用的數(shù)值模擬方法是基于均勻性假設(shè)對增量磁導(dǎo)率信號進行模擬，不考慮實際碳鋼試件的各向異性和不均勻性；對于碳鋼試件的塑性變形，數(shù)值模擬中無法直接導(dǎo)入塑性變形量，因而本文改變了計算中導(dǎo)入的B-H曲線，從而反推塑性變形改變導(dǎo)致的B-H曲線及B-H曲線特征量的變化。通過比對可以發(fā)現(xiàn)，本文中的數(shù)值計算的到的增量磁導(dǎo)率信號曲線與文獻［17］中的實驗信號曲線形狀基本一致。由于計算時采用了將閉口B-H曲線以左右兩個飽和點為端點分為中心對稱的兩部分平滑曲線的處理方式，當(dāng)外加強磁場達到飽和（約4 000 H/m）時，數(shù)值計算信號與實驗信號曲線相比有所差別，但是飽和點區(qū)域的增量磁導(dǎo)率信號對本文中所討論的影響規(guī)律基本無影響。據(jù)此可認為本文采用的數(shù)值模擬方法以及得到的結(jié)論基本正確。

3 結(jié)論

本文針對核電站典型碳素鋼材料，研究了基于增量磁導(dǎo)率方法的塑性變形無損評價技術(shù)，建立了針對電導(dǎo)率、磁導(dǎo)率均勻的材料的增量磁導(dǎo)率檢測信號的數(shù)值模擬方法及程序，研究并得到了均勻平板試件剩磁、矯頑力對其相應(yīng)的增量磁導(dǎo)率信號曲線的影響規(guī)律。由這些規(guī)律可通過檢測得到的增量磁導(dǎo)率信號曲線反推被測試件的塑性變形狀態(tài)。這些結(jié)論對基于增量磁導(dǎo)率方法的材料塑性變形的無損評價具有參考意義。