王 帥

(華電電力科學(xué)研究院， 杭州 310030)

為了更快地提升煤電高效清潔利用水平，國(guó)家發(fā)改委和國(guó)家能源局聯(lián)合制定《煤電節(jié)能減排升級(jí)與改造計(jì)劃(2014—2020)》，規(guī)定到2020年，現(xiàn)役燃煤發(fā)電機(jī)組改造后平均供電煤耗低于310 g/(kW·h)，其中現(xiàn)役600 MW及以上機(jī)組(除空冷機(jī)組外)改造后平均供電煤耗低于300 g/(kW·h)[1]?！丁笆濉笨刂茰厥覛怏w排放工作方案》規(guī)定到2020年，大型發(fā)電集團(tuán)供電CO2排放控制在550 g/(kW·h)以內(nèi)。提高鍋爐效率、降低機(jī)組的供電煤耗不僅能滿足國(guó)家對(duì)電廠節(jié)能提效的要求，而且可以實(shí)現(xiàn)CO2的超低排放。

在火電廠中，鍋爐效率是機(jī)組經(jīng)濟(jì)性運(yùn)行的重要指標(biāo)，而排煙熱損失占鍋爐總的熱損失的一半以上[2-3]。研究表明，排煙溫度每下降30 K，鍋爐效率上升1%，機(jī)組標(biāo)煤耗下降3 g/(kW·h)，因此有效地對(duì)煙氣余熱進(jìn)行回收是提高鍋爐效率、降低機(jī)組的供電煤耗的關(guān)鍵[4-6]。很多學(xué)者對(duì)煙氣余熱回收技術(shù)進(jìn)行了相應(yīng)的研究，致力于得到一種高效穩(wěn)定的鍋爐煙氣余熱回收利用方法。黃新元等[7]利用低溫省煤器技術(shù)，通過(guò)煙氣余熱加熱低壓加熱器(簡(jiǎn)稱低加)回?zé)嵯到y(tǒng)的凝結(jié)水，排擠了下一級(jí)低加的汽輪機(jī)抽汽，提高了汽輪機(jī)的做功功率，從而降低了機(jī)組的發(fā)電煤耗；崔占忠等[8]采用低低溫?zé)煔馓幚砑夹g(shù)進(jìn)行余熱回收，效果明顯；常海青等[9]提出了一種鍋爐煙氣余熱的深度回收利用及減排系統(tǒng)，已在某機(jī)組成功應(yīng)用，節(jié)能效果顯著；宋景慧等[10]提出了一種新型電站鍋爐余熱利用綜合優(yōu)化系統(tǒng)，該系統(tǒng)中煙氣-空氣換熱系統(tǒng)分高溫段和低溫段兩級(jí)布置，中間布置一級(jí)低溫省煤器，改善了機(jī)組余熱利用的節(jié)能效果。

筆者針對(duì)某300 MW煤粉鍋爐的排煙溫度和排煙熱損失較額定負(fù)荷(BRL)下的設(shè)計(jì)值偏高，提出了2種煙氣余熱回收的改造方案，以提高鍋爐效率，降低發(fā)電煤耗，滿足該電廠節(jié)能提效的要求，并且對(duì)這2種改造方案的經(jīng)濟(jì)性和設(shè)備的穩(wěn)定性進(jìn)行了對(duì)比和分析，得到了一種最優(yōu)的改造方案，可為煤粉鍋爐的煙氣余熱回收提供參考和輔助指導(dǎo)。

1 鍋爐概況

該鍋爐為亞臨界、自然循環(huán)、單爐膛、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、燃煤汽包鍋爐，型號(hào)為SG1025/17.53-M842，采用四角切圓燃燒、直流寬調(diào)節(jié)比擺動(dòng)式燃燒器、倉(cāng)儲(chǔ)制鋼球磨制粉系統(tǒng)、容克式三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。再熱蒸汽溫度通過(guò)分隔煙道擋板調(diào)節(jié)，過(guò)熱蒸汽溫度通過(guò)一、二級(jí)噴水控制。鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1(MCR為最大負(fù)荷)；設(shè)計(jì)煤種為50%登封貧煤和50%黃陵煙煤的混煤，其特性見(jiàn)表2。

表1 鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)

表2 鍋爐設(shè)計(jì)燃料特性

表2(續(xù))

2 運(yùn)行狀況

圖1為該鍋爐的實(shí)測(cè)排煙溫度、按進(jìn)風(fēng)溫度修正后排煙溫度和排煙熱損失隨鍋爐負(fù)荷變化的曲線。

圖1 改造前機(jī)組的排煙溫度和熱損失隨負(fù)荷的變化

從圖1可以看出：在270 MW、300 MW、315 MW負(fù)荷下，該鍋爐修正后排煙溫度分別為134.37 ℃、136.30 ℃、139.79 ℃， 而在BRL工況下設(shè)計(jì)排煙溫度為128.90 ℃，因此不同工況下修正后排煙溫度均比設(shè)計(jì)值高6～11 K；在270 MW、300 MW、315 MW負(fù)荷工況下，該鍋爐修正后排煙熱損失分別為6.10 %、5.94 %、5.64 %，經(jīng)計(jì)算，該鍋爐在270 MW、300 MW、315 MW負(fù)荷下按進(jìn)風(fēng)溫度修正后鍋爐熱效率分別為90.52%、90.68%、90.36%，而在BRL工況下該鍋爐的設(shè)計(jì)熱效率為92.93%，因此該鍋爐實(shí)際運(yùn)行效率偏低，存在一定的節(jié)能潛力。主要原因是較高的排煙溫度導(dǎo)致較大的排煙熱損失，而排煙熱損失作為鍋爐熱損失中最重要的組成部分，對(duì)鍋爐熱效率起著至關(guān)重要的作用，鍋爐的排煙熱損失越高，鍋爐的熱效率越低。

3 改造方案

降低鍋爐的排煙溫度和排煙熱損失、回收煙氣余熱是電廠節(jié)能提效的一項(xiàng)重要措施。鍋爐排煙余熱屬于低溫余熱，可作為回?zé)釤崃恳胝羝責(zé)嵯到y(tǒng)，用于加熱汽輪機(jī)凝結(jié)水，稱為機(jī)側(cè)余熱利用(低溫省煤器)；或通過(guò)加熱空氣預(yù)熱器進(jìn)口冷空氣以引入鍋爐，稱為爐側(cè)余熱利用(前置式空氣預(yù)熱器)[11-12]。

筆者結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，針對(duì)該鍋爐排煙溫度偏高和鍋爐熱效率偏低的問(wèn)題，提出了2種改造方案。

3.1 方案1

考慮到該機(jī)組的除塵器為電袋復(fù)合式除塵器，在煙氣溫度過(guò)低時(shí)，飛灰會(huì)粘貼在布袋上，增加煙風(fēng)系統(tǒng)阻力，影響機(jī)組的安全運(yùn)行，故將低溫省煤器擬布置在鍋爐尾部引風(fēng)機(jī)后、脫硫塔前的煙道。由試驗(yàn)數(shù)據(jù)和運(yùn)行數(shù)據(jù)可知：在夏季工況下，環(huán)境溫度較高，排煙溫度在130～140 ℃；而在冬季工況下，環(huán)境溫度較低，排煙溫度在120～130 ℃，利用低溫省煤器可以將煙氣溫度降低到85～90 ℃，達(dá)到脫硫反應(yīng)的最佳溫度，節(jié)約脫硫降溫噴水量。

圖2為方案1的低溫省煤器(布置在引風(fēng)機(jī)前)系統(tǒng)圖。

圖2 低溫省煤器系統(tǒng)圖

在熱耗保證(THA)工況下，8號(hào)低加進(jìn)口和出口的冷凝水溫度分別為33.8 ℃、84.1 ℃，混合后低溫省煤器進(jìn)口的冷卻介質(zhì)的溫度為75 ℃。低溫省煤器換熱管道在煙道內(nèi)呈蛇形管布置，冷卻介質(zhì)與煙氣逆向換熱后，低溫省煤器出口冷卻介質(zhì)的溫度為115 ℃、質(zhì)量流量為250～300 t/h。低溫省煤器的進(jìn)口煙氣溫度為130 ℃，出口煙氣溫度為90 ℃。凝結(jié)水在低溫省煤器中吸收鍋爐排煙余熱，降低排煙溫度，凝結(jié)水溫度升高后再返回低加系統(tǒng)，可代替部分低加的作用，排擠部分汽輪機(jī)的回?zé)岢槠?，這部分排擠抽汽將從抽汽口返回汽輪機(jī)繼續(xù)做功，從而提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。

低溫省煤器的換熱元件采用鎳基滲層零隙阻螺旋翅片管。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式[13]計(jì)算，可以得到該鍋爐煙氣的酸露點(diǎn)為101 ℃，而冷卻介質(zhì)的溫度為75～115 ℃，為防止換熱元件的低溫腐蝕，低溫省煤器分成兩段布置，其中換熱壁溫低于煙氣酸露點(diǎn)的管段材質(zhì)采用ND鋼，高于煙氣酸露點(diǎn)的管段材質(zhì)采用20鋼[14]，翅片材質(zhì)為08Al，管子的直徑為32 mm、厚度為3 mm。由于低溫省煤器安裝在除塵器后，煙氣中的飛灰含量很少，管子磨損和堵灰現(xiàn)象不嚴(yán)重。

3.2 方案2

圖3為方案2的低溫省煤器(布置引風(fēng)機(jī)前)與暖風(fēng)器組合的煙氣余熱利用系統(tǒng)圖。該暖風(fēng)器是采用水作為換熱介質(zhì)的閉式循環(huán)系統(tǒng)，吸收煙氣余熱來(lái)加熱冷一、二次風(fēng)，提高了空氣預(yù)熱器進(jìn)口空氣的溫度，避免了空氣預(yù)熱器的低溫腐蝕，且提高了鍋爐熱效率。低溫省煤器布置在除塵器前，煙氣溫度較高，回收的煙氣余熱品位較高，排擠的抽汽品質(zhì)得到了提升，總體經(jīng)濟(jì)效益優(yōu)于方案1。

圖3 低溫省煤器與暖風(fēng)器組合的余熱利用系統(tǒng)

夏季投運(yùn)暖風(fēng)器后，空氣預(yù)熱器的進(jìn)口風(fēng)溫由25 ℃提高至65 ℃，同時(shí)空氣預(yù)熱器的出口煙溫提高至170 ℃左右，煙氣通過(guò)低溫省煤器換熱后溫度降低為130 ℃，低溫省煤器在此煙溫下避免了低溫腐蝕，可以正常運(yùn)行。低溫省煤器的冷凝介質(zhì)由6號(hào)低加的進(jìn)口引入(溫度為105.7 ℃)，換熱完成后(溫度為146.0 ℃)進(jìn)入5號(hào)低加出口，可以排擠除氧器、5號(hào)低加、6號(hào)低加的抽汽。冬季投運(yùn)暖風(fēng)器后，空氣預(yù)熱器的進(jìn)口風(fēng)溫由-5 ℃提高至35 ℃，空氣預(yù)熱器出口煙溫降至150℃左右，通過(guò)調(diào)節(jié)低溫省煤器冷凝介質(zhì)的流量，將低溫省煤器出口的煙氣溫度下降至130 ℃。低溫省煤器的冷凝介質(zhì)由6號(hào)低加的進(jìn)口引入(溫度為105.7 ℃)，換熱完成后(溫度為146.0 ℃)進(jìn)入5號(hào)低加出口，可以排擠5號(hào)低加、6號(hào)低加的抽汽。

降溫后的煙氣經(jīng)除塵器、引風(fēng)機(jī)后，與暖風(fēng)器系統(tǒng)進(jìn)行換熱，溫度繼續(xù)下降至90 ℃。夏季、冬季暖風(fēng)器的進(jìn)口煙溫均在130 ℃左右，夏季、冬季分別可將空氣預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)溫度提高至65 ℃左右、35 ℃左右。

4 效益分析

利用等效焓降理論[15-16]分別對(duì)這2種改造方案進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)性分析，假設(shè)低溫省煤器回收的排煙余熱作為純熱量輸入系統(tǒng)，鍋爐產(chǎn)生1 kg蒸汽的能耗不變，則熱系統(tǒng)排擠抽汽所增加的功率，都會(huì)使汽輪機(jī)的效率提高。相應(yīng)進(jìn)入汽輪機(jī)的1 kg蒸汽，其全部做功稱蒸汽等效焓降H，所有減少抽汽所增加的功稱等效焓降增量ΔH，以及熱耗率降低值δq和發(fā)電標(biāo)煤耗節(jié)省量δbs的計(jì)算公式為：

(1)

ΔH=β((hd2-h4)×η5+∑(τj×ηj))

(2)

(3)

(4)

式中：d為機(jī)組汽耗率，kg/(kW·h)；η為汽輪機(jī)效率與發(fā)電機(jī)效率的乘積；β為低壓省煤器流量系數(shù)；hd2為低壓省煤器出口水比焓，kJ/kg；h4為除氧器進(jìn)水比焓，kJ/kg；τj為所繞過(guò)的各低加工質(zhì)焓升(下標(biāo)j為各低加)，kJ/kg；ηj為所繞過(guò)的各低加抽汽效率；q為機(jī)組熱耗率，kJ/(kW·h)；ηp、ηb分別為管道效率、鍋爐效率。

通過(guò)計(jì)算可知，方案1和方案2分別可以降低發(fā)電煤耗1.8 g/(kW·h)和3.5 g/(kW·h)。表3給出了2種方案的效益對(duì)比。

表3 2種方案的效益對(duì)比

通過(guò)這2種改造方案的效益對(duì)比可以看出：方案2的發(fā)電標(biāo)煤耗節(jié)省量和年收益大約是方案1的2倍，而回收期相差不大，就經(jīng)濟(jì)性而言，方案2較優(yōu)。

5 結(jié)語(yǔ)

(1) 相比方案1，方案2中通過(guò)低溫省煤器和空氣預(yù)熱器的煙氣溫度較高，很好地抑制了低溫腐蝕，且回收的煙氣余熱品位較高，所能排擠的抽汽品質(zhì)得到了提升。

(2) 方案1和方案2分別可以降低發(fā)電煤耗1.8 g/(kW·h)和3.5 g/(kW·h)，年收益分別為187.2 萬(wàn)元和364 萬(wàn)元，方案2較優(yōu)。