唐禮忠，劉 濤，王 春，陳 源，李地元，韋永恒

(1.中南大學(xué)資源與安全工程學(xué)院，湖南 長沙 410083；2.河南理工大學(xué)能源科學(xué)與工程學(xué)院，河南 焦作 454150)

隨著礦山不斷向深部開采，卸載與擾動(dòng)對(duì)巖石變形破壞的影響日漸收到人們的關(guān)注。針對(duì)于地下空間巖土工程問題，通常利用加載實(shí)驗(yàn)的方法進(jìn)行巖石力學(xué)特性研究。但是巖石卸載過程中的變形、破壞與加載過程是兩種完全不同的應(yīng)力路徑，因此二者的破壞機(jī)制也有著本質(zhì)的區(qū)別。在深部高地應(yīng)力條件下脆性巖體表現(xiàn)為延性，但在開采時(shí)又會(huì)出現(xiàn)延脆性轉(zhuǎn)化[1-2]，即脆性巖體由于開采面的卸荷作用發(fā)生巖爆等地壓活動(dòng)。同時(shí)，地下深部巖體在承受高地應(yīng)力條件下，大多數(shù)巷道要經(jīng)受回采引起的強(qiáng)烈擾動(dòng)作用，使受采動(dòng)影響的巷道圍巖壓力數(shù)倍于原巖地應(yīng)力，從而造成巖體表現(xiàn)出不同的力學(xué)特征。因此，關(guān)于卸載下巖石的動(dòng)力學(xué)研究，無論是在實(shí)際工程應(yīng)用還是在理論探索方面都有重要意義。

國外對(duì)卸載條件下巖石的變形和破壞特征研究較早。M.G.Abuov等[3]通過爆破開挖卸載對(duì)巖體破壞的研究，發(fā)現(xiàn)在爆破形成自由面的過程中巖體內(nèi)應(yīng)力的快速釋放會(huì)引起開挖面臨近的圍巖產(chǎn)生裂隙甚至破壞。M.S.Diederichs等[4]在深部硬巖巷道開挖過程中針對(duì)于圍巖由于卸載引起的裂紋發(fā)育和擴(kuò)展開展了機(jī)理研究。我國的許多礦山相繼進(jìn)入深部資源開采狀態(tài)，關(guān)于深部開采過程中的巖石力學(xué)問題也已成為研究的焦點(diǎn)。何滿潮等[5]對(duì)三向不同高應(yīng)力條件下的花崗巖進(jìn)行快速卸載其中一個(gè)方向的水平應(yīng)力，以獲得花崗巖巖爆全過程應(yīng)力曲線。代革聯(lián)等[6]、任建喜等[7]利用CT實(shí)時(shí)技術(shù)研究巖石在圍壓卸載下的微觀損傷破壞機(jī)制。殷志強(qiáng)等[8]對(duì)砂巖在不同圍壓卸載條件下的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，表明適當(dāng)提高圍壓卸載速率有助于利用較小的外部動(dòng)力擾動(dòng)破碎巖石。此外還有許多學(xué)者研究巖石卸載下的損傷破壞或者利用卸載實(shí)驗(yàn)來預(yù)測巖爆發(fā)生的可能性[9-11]。以上研究均表明卸載、卸載速率等均是影響巖石強(qiáng)度的因素。實(shí)際上，深部巖體的破壞不僅受高應(yīng)力和開挖卸載的影響，還是在爆破等[12]動(dòng)力擾動(dòng)的綜合作用下逐步累積、發(fā)展形成的。隨著開采深度的增加，或者在需要增加開挖面積時(shí)，靜載、開挖卸載和動(dòng)力沖擊等都將導(dǎo)致巖石強(qiáng)度的改變，是引起礦山整體不穩(wěn)定的潛在威脅。金解放等[13-14]利用動(dòng)靜組合加載實(shí)驗(yàn)裝置，對(duì)具有不同軸壓和圍壓的砂巖進(jìn)行循環(huán)沖擊實(shí)驗(yàn)，并重點(diǎn)討論了軸壓和圍壓對(duì)砂巖動(dòng)態(tài)疲勞力學(xué)特性的影響。在軸壓卸載對(duì)巖石動(dòng)態(tài)強(qiáng)度影響方面，唐禮忠等[15]也進(jìn)行過詳細(xì)探討，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，不同的靜力卸載速率對(duì)巖石的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度參數(shù)影響顯著。

但現(xiàn)有的巖石卸載的研究局限于準(zhǔn)靜態(tài)情況，關(guān)于巖石卸載條件下動(dòng)態(tài)實(shí)驗(yàn)也多限于單次沖擊。實(shí)際地下工程在開挖過程中，承受的沖擊或爆破荷載是頻繁多次的，巖石的破壞也是這些因素綜合作用下逐漸形成的結(jié)果。因此研究巖石在卸載條件下的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度變化規(guī)律具有實(shí)際意義。動(dòng)態(tài)變形模量是巖石在一定大小的沖擊力和沖擊時(shí)間作用下抵抗變形能力的參數(shù)，它直接影響巖體工程在爆破等沖擊荷載下的變形量。故充分認(rèn)識(shí)巖石動(dòng)態(tài)變形模量隨動(dòng)態(tài)沖擊的變化規(guī)律將有助于深入認(rèn)識(shí)高應(yīng)力下巖石受開挖卸載影響的動(dòng)態(tài)疲勞力學(xué)特性，了解巖體在真實(shí)力學(xué)環(huán)境下的變形和位移，為巖體地下工程的開挖、穩(wěn)定和維護(hù)提供理論依據(jù)。本文中將重點(diǎn)討論不同軸壓時(shí)在圍壓卸載狀態(tài)下巖石受頻繁沖擊荷載的動(dòng)態(tài)變形模量變化規(guī)律，為地下銅礦巷道開挖與支護(hù)等提供參考。

1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及方案

1.1 系統(tǒng)介紹

實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)為由中南大學(xué)改進(jìn)的基于SHPB裝置的巖石動(dòng)靜組合加載系統(tǒng)[16-18]，包括入射桿、透射桿、緩沖桿、沖頭、數(shù)據(jù)采集儀和顯示設(shè)備。入射桿、透射桿以及沖頭均由高強(qiáng)度40Cr合金鋼制成，其力學(xué)性能參數(shù)為：密度7 784 kg/m3，彈性極限725 MPa,彈性模量236 GN/m2,泊松比0.285,桿波速率5 606 m/s,動(dòng)彈性模量250 GN/m2。

利用該系統(tǒng)進(jìn)行三維高靜載頻繁動(dòng)態(tài)擾動(dòng)實(shí)驗(yàn)，沖頭產(chǎn)生的加載應(yīng)力波為恒應(yīng)變率半正弦波應(yīng)力脈沖，利用DL-750示波器及CS-1D超動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀采集實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。采用可拆卸的圍壓裝置對(duì)巖石施加圍壓，實(shí)驗(yàn)時(shí)由手動(dòng)加壓方式對(duì)巖石加載設(shè)定的圍壓值。

實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)巖石軸向靜壓0～200 MPa、圍壓0～200 MPa、沖擊荷載0～500 MPa的同時(shí)加載，示意圖見圖1。在氣體壓力下，沖頭以一定的速率與入射桿中心對(duì)撞并在輸入桿中產(chǎn)生入射應(yīng)力波。經(jīng)過極短時(shí)間傳至入射桿和巖樣的界面，由于兩者波阻抗不同，因而在界面處產(chǎn)生透射和反射，其中反射部分又在入射桿內(nèi)產(chǎn)生反射波，而透射部分隨即進(jìn)入巖樣并在巖樣與透射桿界面處發(fā)生透反射，并在透射桿中產(chǎn)生透射波。入射波和反射波的應(yīng)力應(yīng)變信號(hào)可由粘貼在入射桿上的應(yīng)變片測得，透射波的應(yīng)力應(yīng)變信號(hào)可由粘貼在透射桿上的應(yīng)變片測得。根據(jù)一維應(yīng)力波理論，可以求得巖樣的平均應(yīng)力、應(yīng)變和應(yīng)變率隨時(shí)間的變化[19]，即：

(1)

(2)

(3)

1.2 巖樣制備

巖樣取自冬瓜山銅礦井下900 m處的矽卡巖，為保證巖樣在深部所處的力學(xué)環(huán)境相近，所有巖樣均在同一深度、同一區(qū)域范圍并用相同的試件制備工序采集。選用結(jié)構(gòu)致密、堅(jiān)硬、表面無明顯微裂紋的矽卡巖巖芯，加工成直徑50 mm、高50 mm的圓柱體。深部矽卡巖單軸壓縮實(shí)驗(yàn)結(jié)果離散性較大，不同巖石試件的單軸抗壓強(qiáng)度、彈性模量、泊松比等參數(shù)有較大變化，這與矽卡巖試件內(nèi)部結(jié)構(gòu)和礦物成分及分布密切相關(guān)。單軸抗壓強(qiáng)度高的試件，內(nèi)部微裂紋少，銅含量高且分布均勻性好；單軸抗壓強(qiáng)度低的巖石試件，內(nèi)部缺陷較多，銅含量較低，且在巖石試件內(nèi)部集中分布，導(dǎo)致整體強(qiáng)度降低。三軸壓縮實(shí)驗(yàn)由于圍壓的約束作用，削弱了巖樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)差異的影響，因此實(shí)驗(yàn)結(jié)果離散性相對(duì)較小，分析總結(jié)深部矽卡巖的三軸壓縮實(shí)驗(yàn)結(jié)果，其各個(gè)主要參數(shù)均值見表1。

表1 矽卡巖三軸壓縮實(shí)驗(yàn)結(jié)果Table 1 Results of three axial compression experiment of skarn

1.3 實(shí)驗(yàn)方案

巖石試樣處于軸壓、圍壓荷載之下，對(duì)圍壓以一定速率卸載至設(shè)定值的50%時(shí)迅速施加沖擊，循環(huán)進(jìn)行直至試樣破壞。在實(shí)驗(yàn)過程中設(shè)定了不同的預(yù)加載軸壓值和圍壓值，以探討軸壓和圍壓在圍壓卸載環(huán)境下對(duì)巖石動(dòng)態(tài)變形模量變化規(guī)律的影響。利用圍壓卸載下的沖擊定性模擬實(shí)際過程中由于爆破開挖引起工作面卸荷下的巖石動(dòng)力學(xué)環(huán)境。卸載速率同加載速率一樣會(huì)影響巖石強(qiáng)度和變形模量的大小，設(shè)定為1 MPa/s定性反映巖體工程中開挖引起的卸載過程。

具體實(shí)驗(yàn)方案見表2，在冬瓜山實(shí)測地應(yīng)力的基礎(chǔ)上，結(jié)合SHBP實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)圍壓加載范圍，確定4個(gè)系列圍壓值。根據(jù)矽卡巖的靜載實(shí)驗(yàn)結(jié)果，以圍壓為15 MPa時(shí)的三軸抗壓強(qiáng)度值為參考，設(shè)計(jì)預(yù)加載軸壓值為52.5、62.5、72.5、82.5 MPa，此時(shí)可確保預(yù)加圍壓、軸壓時(shí)巖樣不會(huì)發(fā)生宏觀破壞，同時(shí)滿足了高靜載條件。整個(gè)加載過程利用手動(dòng)油壓泵緩慢進(jìn)行，先加圍壓后加軸壓，防止加載速率過快而導(dǎo)致巖樣破碎，圍壓、軸壓的加載速率保持為0.5 MPa/s，后期加載速率調(diào)整為0.1 MPa/s。圍壓、軸壓加載到設(shè)定值后維持壓力不變，保持5 min穩(wěn)定后再以1 MPa/s的卸載速率開始卸載圍壓。當(dāng)圍壓卸載到設(shè)定值的50%時(shí)，施加沖擊荷載。每次沖擊擾動(dòng)后，如果巖樣未完全破壞，調(diào)整圍壓至預(yù)加初始值，重新以1 MPa/s速率卸載至設(shè)定圍壓值后施加沖擊，直至巖樣完全破壞，實(shí)驗(yàn)結(jié)束。

表2 實(shí)驗(yàn)方案Table 2 Testing projects

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

2.1 巖石動(dòng)態(tài)應(yīng)力應(yīng)變曲線

對(duì)共4組巖樣進(jìn)行數(shù)據(jù)整理，記錄各個(gè)巖石累計(jì)沖擊次數(shù)，并繪制出對(duì)應(yīng)的動(dòng)態(tài)應(yīng)力應(yīng)變曲線。由于各巖石累計(jì)沖擊次數(shù)較多，故在圖2中繪出近似等間距的動(dòng)態(tài)應(yīng)力應(yīng)變曲線，以便于清晰地觀察與分析實(shí)驗(yàn)結(jié)果，圖2中曲線上的數(shù)字表示第幾次沖擊。各個(gè)矽卡巖巖樣受含銅量、內(nèi)部結(jié)構(gòu)分布的影響，其動(dòng)態(tài)實(shí)驗(yàn)存在一定程度的離散性，個(gè)別曲線的應(yīng)力峰值在實(shí)驗(yàn)過程中出現(xiàn)突變現(xiàn)象，這很大程度上是由于試件內(nèi)部微裂紋擴(kuò)展匯聚形成宏觀大裂紋并產(chǎn)生應(yīng)變突增的緣故，而該過程發(fā)展的快慢程度不僅與巖樣承受的外部荷載相關(guān)，還受各個(gè)巖樣礦物成分和內(nèi)部微小裂紋分布的影響。同時(shí)，不同應(yīng)力環(huán)境下的矽卡巖，在動(dòng)力荷載逐次沖擊作用下，其動(dòng)態(tài)變形曲線的峰值應(yīng)力變化幅度也是不同的，如圖2(c)中，在沖擊破壞之前各條曲線的應(yīng)力峰值變化相比其他巖樣幅度較為平緩。這是由于在頻繁沖擊過程中，個(gè)別試件出現(xiàn)疲勞適應(yīng)現(xiàn)象，巖石內(nèi)微觀損傷處于穩(wěn)定低速發(fā)展階段，宏觀上表現(xiàn)為巖石短暫時(shí)間內(nèi)抵抗外界沖擊的能力未發(fā)生明顯變化?？v觀矽卡巖的動(dòng)態(tài)變形曲線可以發(fā)現(xiàn)，相同應(yīng)力條件下各個(gè)巖樣的曲線峰值應(yīng)力值在整體上存在離散性，甚至沒有規(guī)律。同時(shí)巖樣在受持續(xù)動(dòng)力沖擊下，其各相應(yīng)曲線應(yīng)力增長段的斜率整體上呈下降趨勢，但下降幅度不一，個(gè)別曲線出現(xiàn)上升情況，排除實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)誤差，一個(gè)重要的原因是受巖樣原有的結(jié)構(gòu)以及裂紋在沖擊動(dòng)力作用下發(fā)展變化的制約。雖然巖樣的差異性對(duì)其具體參數(shù)值有較大的影響，但動(dòng)態(tài)變形模量在某一影響因素的變化下曲線形態(tài)總體變化規(guī)律卻表現(xiàn)出明顯的一致性，如軸壓、動(dòng)力沖擊次數(shù)等對(duì)巖樣的影響，而圍壓的影響規(guī)律相對(duì)較差。由于受篇幅限制，圖2中僅給出部分典型的不同軸壓與圍壓卸載組合下的動(dòng)態(tài)應(yīng)力應(yīng)變曲線。

2.2 動(dòng)態(tài)變形模量計(jì)算

巖石動(dòng)態(tài)變形模量是反應(yīng)巖石抵抗動(dòng)態(tài)載荷變形的一個(gè)重要參數(shù)，有些工程中著重考慮巖體的不均勻性和不連續(xù)性等影響因素，忽略加載速率對(duì)巖體變形模量的影響，其動(dòng)態(tài)變形模量取靜態(tài)值或其相應(yīng)倍數(shù)。如美國聯(lián)邦大壩安全導(dǎo)則[20]中巖體在不考慮加載速率對(duì)巖體變形模量影響下，其動(dòng)態(tài)變形模量取靜態(tài)值，我國拱壩抗震計(jì)算中基巖動(dòng)態(tài)變形模量多取靜態(tài)值的1.3倍。本文中對(duì)巖石動(dòng)態(tài)變形模量的確定采用唐禮忠等[21]在文獻(xiàn)中的計(jì)算方法。具體見圖3，計(jì)算公式如下：

E1=σd50/εd50

(4)

E2=(σd-σd50)/(εd-εd50)

(5)

E3=tanα

(6)

Ed=(E1+E2+E3)/3

(7)

式中：E1、E2、E3和Ed分別為割線模量、第二類割線模量、加載段變形模量和動(dòng)態(tài)變形模量；σd、εd分別為峰值應(yīng)力和其對(duì)應(yīng)的應(yīng)變；σd50、εd50分別為50%峰值應(yīng)力、50%峰值應(yīng)力對(duì)應(yīng)的應(yīng)變；α為50%峰值應(yīng)力處切線與軸的夾角。

3 動(dòng)態(tài)變形模量特性分析

3.1 巖石沖擊損傷的能量描述

從能量角度出發(fā)，巖石變形破壞過程實(shí)質(zhì)上是能量吸收、轉(zhuǎn)化和釋放的過程，運(yùn)用能量耗散的觀點(diǎn)可以更好地反映外載荷作用下巖石強(qiáng)度的本質(zhì)特征。

矽卡巖在動(dòng)力沖擊作用下，內(nèi)部結(jié)構(gòu)在不斷發(fā)生變化，而巖石會(huì)吸收外界能量或釋放內(nèi)部存儲(chǔ)的能量來完成內(nèi)部結(jié)構(gòu)的改變?；谀芰渴睾愣?，認(rèn)為巖石實(shí)驗(yàn)前總能量等于實(shí)驗(yàn)后總能量。實(shí)驗(yàn)前能量可分為巖石內(nèi)部存儲(chǔ)的彈性能及動(dòng)力作用下的入射能兩種，實(shí)驗(yàn)后的能量分為巖石內(nèi)部存儲(chǔ)的彈塑性能、反射能、透射能和其他復(fù)合能，其中如果巖石完全破壞，則內(nèi)部便不再存儲(chǔ)彈塑性能，復(fù)合能包括巖石試件破碎后碎片彈射出去的動(dòng)能、產(chǎn)生碎片新表面及新裂紋的能量、熱能、聲能、振動(dòng)能等。事實(shí)上，深部地下資源在開發(fā)過程中，礦巖在受到諸如爆破等動(dòng)態(tài)荷載作用之前，就已經(jīng)處于很高的靜應(yīng)力場中。因此，實(shí)驗(yàn)過程中在模擬靜應(yīng)力狀態(tài)時(shí)，對(duì)巖石施加三軸壓力也必然伴隨能量的輸入、存儲(chǔ)等演化過程，但考慮到這些能量構(gòu)成沒有直接導(dǎo)致巖樣的破壞以及分析的方便，在本文的分析中沒有考慮這方面的能量演化行為。李夕兵等[22]研究認(rèn)為動(dòng)靜組合加載時(shí)，巖石如果不耗能，則入射能等于反射能與透射能之和，且?guī)r石吸收能量用正值表示，釋放能量用負(fù)值表示。為研究頻繁沖擊荷載下能量耗散和巖石動(dòng)態(tài)變形模量之間的關(guān)系，引入以上觀點(diǎn)，并對(duì)沖擊過程進(jìn)行能量分析。假設(shè)試件與輸入桿、透射桿截面處的能量損耗忽略不計(jì)，則：

(8)

(9)

(10)

Wc=Wi-Wr-Wt

(11)

W=Wc/V

(12)

式中:Wi、Wr、Wt分別為入射應(yīng)力波、反射應(yīng)力波和透射應(yīng)力波能量，Wc為單次動(dòng)力作用下巖石總能耗，ρ為彈性桿密度，V為巖石試件體積。

3.2 軸壓與巖石沖擊荷載下動(dòng)態(tài)模量的關(guān)系

由于每個(gè)巖石累計(jì)沖擊次數(shù)不一樣，尤其是圍壓卸載至15.0 MPa水平時(shí)，巖石承受的沖擊次數(shù)較多，為了分析不同軸壓大小對(duì)巖石動(dòng)態(tài)變形模量的影響，分別選用在固定圍壓卸載條件下不同軸壓水平的巖石首次沖擊和沖擊破壞時(shí)的動(dòng)態(tài)變形模量進(jìn)行比較，并用動(dòng)態(tài)變形均值模量來衡量巖樣的整體變形能力。

如圖4所示，以1 MPa/s的速率卸載圍壓至一定值時(shí)，巖石承受的第1次沖擊荷載，其變形模量隨軸壓的增大表現(xiàn)出先增大后減小的發(fā)展趨勢。即如圖4所示，軸壓在60～70 MPa之間存在一個(gè)臨界值，當(dāng)軸壓小于該臨界值時(shí)，巖石承受初次動(dòng)態(tài)沖擊的變形模量隨著軸壓的增大而增大。當(dāng)預(yù)先加載的軸壓超過該臨界值后，軸壓的增大反而導(dǎo)致巖石的動(dòng)態(tài)變形模量變小。在圍壓相同的情況下，巖石沖擊破壞時(shí)的變形模量隨軸壓的增大呈現(xiàn)出先增后減的規(guī)律。

圖5中給出了巖石受多次動(dòng)態(tài)沖擊后破壞時(shí)的動(dòng)態(tài)變形模量隨軸壓的變化曲線，與首次沖擊時(shí)的動(dòng)態(tài)變形模量隨軸壓的變化趨勢一致。結(jié)合圖6，在圍壓7.5、15.0 MPa兩種水平下，可以看出在軸壓52.5 MPa時(shí)，巖石試件在動(dòng)力作用下經(jīng)歷能量釋放到能量吸收的轉(zhuǎn)化過程，及巖石經(jīng)過短暫的應(yīng)力調(diào)整，內(nèi)部的裂隙在動(dòng)力作用下發(fā)生進(jìn)一步的閉合，這有效提高了矽卡巖的整體強(qiáng)度性能。此后巖石進(jìn)入相對(duì)較為穩(wěn)定的應(yīng)力狀態(tài)，巖石吸收持續(xù)的沖擊能量，內(nèi)部新裂紋開始緩慢生成，故在低軸壓下，可以承受較多次數(shù)的沖擊作用才發(fā)生破壞。而軸壓在62.5、72.5、82.5 MPa下均表現(xiàn)為釋放本身所儲(chǔ)存的能量，這是由于在施加沖擊荷載之前矽卡巖處于三軸應(yīng)力狀態(tài)之下，本身內(nèi)部已經(jīng)存儲(chǔ)了大量的彈塑性能并能暫且保持穩(wěn)定，這部分能量遠(yuǎn)大于巖石內(nèi)部微裂紋擴(kuò)展所需的表面能，當(dāng)沖擊荷載擾動(dòng)原有平衡時(shí)，巖石只要吸收少部分沖擊能量就能促使內(nèi)部新裂紋的快速產(chǎn)生與發(fā)展，同時(shí)對(duì)外釋放巖石自身存儲(chǔ)的部分彈性能。隨著軸壓的增大，該過程表現(xiàn)得越為快速和劇烈，如在軸壓82.5 MPa時(shí)，矽卡巖經(jīng)過數(shù)次動(dòng)力作用下即發(fā)生破壞，說明內(nèi)部裂紋的發(fā)展速度很快，而且其他新的細(xì)微裂紋尚未形成，主裂紋已經(jīng)擴(kuò)大形成宏觀斷裂面造成破壞，并對(duì)外釋放更多的彈性能，此時(shí)巖石的破碎塊度相對(duì)較大。

因此總體上，在軸壓較小情況下，動(dòng)力作用促使三軸應(yīng)力狀態(tài)下的巖石更為致密，軸壓的增大有助于增強(qiáng)巖石的整體抵抗沖擊能力，其動(dòng)態(tài)變形模量相對(duì)提高。在持續(xù)的動(dòng)力作用下巖石極少對(duì)外釋放自身的彈性能，而內(nèi)部新裂紋的產(chǎn)生需要吸收更多的沖擊能量。當(dāng)軸壓增大到一定程度后，巖石內(nèi)節(jié)理裂隙在本身所處的靜載作用下已經(jīng)完全閉合，動(dòng)力作用下巖石只需要吸收少量能量后就能形成新的裂紋，而高軸壓下裂紋的擴(kuò)展會(huì)非常迅速，并開始轉(zhuǎn)為對(duì)外釋放彈性能，彈性能的釋放量與矽卡巖的礦物成分以及試件的內(nèi)部結(jié)構(gòu)等因素相關(guān)，此時(shí)，矽卡巖的動(dòng)態(tài)變形模量受其內(nèi)部裂紋發(fā)育的快慢程度影響開始相應(yīng)降低。

3.3 圍壓與巖石沖擊荷載下動(dòng)態(tài)模量的關(guān)系

圍壓對(duì)巖石試樣的動(dòng)態(tài)變形模量的影響受軸壓大小的制約。圖7給出了軸壓一定時(shí)巖石首次沖擊與沖擊破壞時(shí)動(dòng)態(tài)變形模量的變化規(guī)律。由圖7可知，當(dāng)軸壓為52.5、62.5 MPa時(shí)，動(dòng)態(tài)變形模量隨圍壓的增大呈遞增趨勢；但是當(dāng)軸壓為72.5、82.5 MPa時(shí)，動(dòng)態(tài)變形模量卻隨圍壓的增加又出現(xiàn)下降的趨勢。

巖石試件在受動(dòng)力沖擊前施加軸壓，首先會(huì)引起巖石內(nèi)部縱向微裂隙的閉合，尤其是在軸壓較小的情況下隨軸壓的增大效果愈加明顯。同時(shí)巖石受圍壓的側(cè)向約束，當(dāng)對(duì)圍壓進(jìn)行一定速率卸載后，此時(shí)圍壓值越高巖石的橫向微裂隙的重新張開程度越小，對(duì)其施加軸向沖擊荷載時(shí)，由于巖石致密性較高使其動(dòng)態(tài)變形模量有所增加。從圖8中可以看出，矽卡巖處于不同圍壓的約束條件下，但在軸壓為52.5 MPa時(shí)，其內(nèi)部的損傷程度相對(duì)較低，而且本身儲(chǔ)備的能量不夠造成破壞，試件需要在逐次的動(dòng)力作用下不斷吸收能量來促成裂紋的發(fā)育。在圍壓較低的情況下，矽卡巖內(nèi)部的橫向微裂紋的重新張開程度大，動(dòng)力作用可以加速該種裂紋的尖端繼續(xù)發(fā)展，巖石在數(shù)次動(dòng)力作用下能量就會(huì)產(chǎn)生較大的變化幅度。因此，矽卡巖的動(dòng)態(tài)變形模量與圍壓呈正相關(guān)，很大程度上與圍壓對(duì)巖石內(nèi)部原有裂紋的約束有關(guān)。隨著軸壓的增大，尤其是軸壓與圍壓的比值達(dá)到一定程度，矽卡巖強(qiáng)度將得到加強(qiáng)，部分試件表現(xiàn)出吸能現(xiàn)象，此時(shí)巖石是在持續(xù)的動(dòng)力沖擊下逐漸損傷直到破壞，其動(dòng)態(tài)變形能力得到一定提升。但是在圍壓增大到15 MPa時(shí)，如圖8(b)，巖石又開始對(duì)外釋放能量，其能量的釋放在動(dòng)力的沖擊作用下相對(duì)比較平穩(wěn)，可能是圍壓的側(cè)向約束限制了試件的橫向變形，特別是在對(duì)圍壓進(jìn)行一定速率卸載之后，使得高軸壓下的巖石內(nèi)部存儲(chǔ)的彈性勢能得不到充分釋放，此時(shí)矽卡巖試件內(nèi)的高應(yīng)力成為動(dòng)力作用下巖石形變的不利因素，在某種程度上又弱化了巖石的抗沖擊能力，導(dǎo)致其動(dòng)態(tài)變形模量開始下降。

3.4 動(dòng)態(tài)變形模量與沖擊次數(shù)的關(guān)系

在地下巖土工程中，頻繁的沖擊荷載會(huì)逐漸降低巖石的力學(xué)性能，尤其是在較大的沖擊能量下最終會(huì)導(dǎo)致巖石的破壞。本實(shí)驗(yàn)是在巖石受三軸靜載荷與圍壓卸載的條件下對(duì)其施加軸向沖擊荷載，研究巖石動(dòng)態(tài)變形模量的變化趨勢。

圖9所示為巖石在4種不同軸壓下動(dòng)態(tài)模量受沖擊荷載的變化規(guī)律。巖石的動(dòng)態(tài)變形模量在沖擊荷載作用下逐漸減小，顯然頻繁等能量的沖擊在巖石內(nèi)部引起了各個(gè)微粒的相對(duì)移動(dòng)，導(dǎo)致原有的裂紋延伸擴(kuò)展甚至產(chǎn)生新的裂紋。這些巖石內(nèi)部微弱的變化逐步削弱了巖石抵抗外部沖擊變形的能力。從能量的角度分析，結(jié)合圖6、8，巖石存儲(chǔ)的能量或者吸收沖擊荷載的能量主要耗散于內(nèi)部晶體顆粒摩擦、裂紋擴(kuò)展以及裂隙面的相對(duì)錯(cuò)動(dòng)等，并對(duì)外釋放多余彈性變形能，導(dǎo)致巖石的內(nèi)聚力等力學(xué)參數(shù)不斷降低，最終巖石破壞。同時(shí)，從圍壓分別為10.0、12.5、15.0 MPa時(shí)的三條曲線后半段明顯可以看出，在圍壓較高的情況下變形模量的線性變化規(guī)律越來越差。這表明巖石在承受動(dòng)力沖擊過程中其強(qiáng)度在不斷下降，而且下降趨勢越來越不穩(wěn)定。M.A.Cook等[23]曾指出，急劇釋放作用荷載可能導(dǎo)致位移巖石的超松弛，在介質(zhì)中產(chǎn)生拉應(yīng)力。實(shí)驗(yàn)過程中，對(duì)圍壓以1 MPa/s的速率卸載至固定值時(shí)再施加軸向沖擊荷載，如此循環(huán)往復(fù)，拉應(yīng)力可能加劇巖石內(nèi)部裂紋尖端的延展，這是巖石中各微粒受動(dòng)力作用引起相對(duì)位移的不確定性因數(shù)。故在巖石即將破壞的后期，其變形模量的線性變化規(guī)律變差。

4 結(jié) 論

(1)矽卡巖在高應(yīng)力與圍壓卸載作用下，頻繁的沖擊荷載會(huì)不斷降低巖石的動(dòng)態(tài)變形模量，即巖石在三軸應(yīng)力卸載和頻繁沖擊荷載共同作用下?lián)p傷不斷累積、抵抗變形能力逐漸下降，最終可能引發(fā)深部巖體動(dòng)力災(zāi)害。

(2)利用動(dòng)靜組合加載實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，初步探討了圍壓卸載和頻繁沖擊作用對(duì)矽卡巖破壞的影響。根據(jù)矽卡巖動(dòng)態(tài)變形模量的變化規(guī)律可知：圍壓卸載條件下，軸壓增大，矽卡巖變形模量相應(yīng)增加，但軸壓增大一定程度后動(dòng)態(tài)變形模量開始下降。而圍壓值的變化對(duì)動(dòng)態(tài)變形模量的影響受軸壓值大小的影響。

(3)軸壓較低時(shí)，矽卡巖在沖擊作用下先對(duì)外釋放能量，在持續(xù)的動(dòng)力作用下最后轉(zhuǎn)為吸收沖擊動(dòng)能導(dǎo)致巖石破壞；而在軸壓較大情況下，矽卡巖在動(dòng)力作用下逐漸對(duì)外釋放內(nèi)部存儲(chǔ)的多余彈性能直到破壞。圍壓的變化對(duì)矽卡巖能量的吸收與釋放變化規(guī)律相對(duì)較差，二者具體的關(guān)系尚需進(jìn)一步的研究。