楊昆鵬 ， 項(xiàng)忠華 ， 黃鳴宇 ， 孫富全 ， 侯兵

（1. 天津中油渤星工程科技有限公司，天津 300451； 2.中國(guó)石油集團(tuán)鉆井工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室固井技術(shù)研究室，天津 300451；3. 油氣鉆井技術(shù)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室固井技術(shù)研究室，天津 300451；4.吉林油田公司鉆井工藝研究院，吉林松原 138000；5.大慶鉆探工程公司鉆井生產(chǎn)技術(shù)服務(wù)第二公司，吉林松原 138000 ）

低壓易漏失復(fù)雜油氣井在長(zhǎng)慶油田、塔里木油 田、吉林油田、青海油田等廣泛分布。在新安全生產(chǎn)和環(huán)境保護(hù)政策下，各油田嚴(yán)格要求固井全井段封固、水泥漿返出地面，這無(wú)疑造成低密度水泥漿用量大導(dǎo)致固井成本較高，同時(shí)“低油價(jià)”市場(chǎng)環(huán)境下勘探開(kāi)發(fā)成本大幅縮減，因此低密度水泥漿“高性能”和“低成本”之間的矛盾顯得更為突出。

低密度水泥漿目前比較成熟的技術(shù)有2種：①擴(kuò)大液固比。加入黏性固態(tài)無(wú)機(jī)物和有機(jī)物的高吸水材料和輕質(zhì)充填物，如膨潤(rùn)土、硅藻土、膨脹珍珠巖等。②加入玻璃微珠類材料，依靠材料本身密度較低可替代部分水泥來(lái)降低密度。如粉煤灰、漂珠、空心微珠等。一般低密度體系的密度都有最低限制，如膨潤(rùn)土、硅藻土、粉煤灰和漂珠水泥漿的最低密度分別為1.60、1.50、1.55和1.38 g/cm3，低于上述值后水泥漿性能較差，尤其是抗壓強(qiáng)度，根據(jù)中國(guó)石油天然氣集團(tuán)有限公司固井技術(shù)規(guī)范要求：生產(chǎn)套管非目的層水泥石24～48 h抗壓強(qiáng)度不小于7 MPa，上述體系難以滿足低壓易漏失地層一次上返及全井封固要求。添加人造空心微珠的水泥漿性能較好、密度較低，但是成本較高，推廣應(yīng)用難度大。綜上，結(jié)合2種方法，以降低成本兼顧性能為目標(biāo)，采用了高吸水性、高活性、超細(xì)材料等開(kāi)發(fā)出一種復(fù)合增強(qiáng)材料BCE-650S。其作用為擴(kuò)大液固比，大幅降低水泥漿成本且提高水泥漿性能。以BCE-650S作減輕劑，同時(shí)輔以外摻料和外加劑等，形成成本低廉、性能優(yōu)良的1.20～1.30 g/cm3超低密度水泥漿，以應(yīng)對(duì)目前嚴(yán)峻的環(huán)保形勢(shì)和低成本開(kāi)發(fā)戰(zhàn)略[1-2]。

1 復(fù)合增強(qiáng)材料的制備

低成本超低密度水泥漿減輕材料的選擇遵循以下3點(diǎn)：①具有高吸水性和懸浮穩(wěn)定性，利于提高液固比，在降低密度和成本的同時(shí)漿體穩(wěn)定。②具有高活性，有利于增加水泥早期水化反應(yīng)速率，強(qiáng)度發(fā)展快[3-4]。③材料的物理化學(xué)性質(zhì)對(duì)水泥漿性能有貢獻(xiàn)[5-8]。此外，減輕材料應(yīng)盡量選擇顆粒尺寸較小的球形材料，密度遠(yuǎn)低于漿體密度，便于調(diào)節(jié)密度。

最后開(kāi)發(fā)的復(fù)合減輕增強(qiáng)材料BCE-650S由層狀結(jié)構(gòu)物質(zhì)A及高活性、超細(xì)材料B和減輕材料C組成。物質(zhì)A是一種由硅氧晶體組成的層狀結(jié)構(gòu)物質(zhì)，具有較強(qiáng)吸水性，能吸收自身體積20倍的水，吸水后在水中成膠態(tài)，具有一定黏滯性和觸變性，同時(shí)其層間存在大量金屬、非金屬陽(yáng)離子，有較強(qiáng)的離子交換能力和吸附性能，有利于提高體系的懸浮穩(wěn)定性，在提高液固比的同時(shí)能夠有效控制游離液和穩(wěn)定性。為了確定水泥與A、B、C三種材料的最優(yōu)配比同時(shí)降低孔隙率、減少有害孔徑分布、實(shí)現(xiàn)良好的顆粒級(jí)配效果，結(jié)合緊密堆積技術(shù)，根據(jù)多元連續(xù)顆粒體系緊密堆積理論模型，以最高堆積密實(shí)度為原則計(jì)算出水泥與幾種材料的配比（質(zhì)量比）。將A、B、C三種材料按最優(yōu)配比為7∶6∶4復(fù)配，形成復(fù)合增強(qiáng)材料BCE-650S。結(jié)合強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)（見(jiàn)表1），確定水泥與BCE-650S的最終配比為13∶17，確定基礎(chǔ)配方。

B是一種納微米尺寸具有高比表面積的活性材料，能加速水泥水化反應(yīng)，同時(shí)與水化產(chǎn)物Ca（OH）2反應(yīng)生成C—S—H凝膠，加速水化反應(yīng)向正向進(jìn)行；且由于自身尺寸小，能夠填充水泥硬化體中的細(xì)小空隙，形成的結(jié)構(gòu)均勻致密，改善水泥石的力學(xué)性能。材料C為一種經(jīng)高溫煅燒形成的無(wú)水硅酸鹽，具有火山灰性質(zhì)，能快速與自身重量1.6倍Ca（OH）2進(jìn)行反應(yīng)，還與材料B之間存在良好的協(xié)同作用，有助于提高抗壓強(qiáng)度和水泥漿穩(wěn)定性。外摻料選擇附加少量減輕材料D。其為密度0.7～0.8 g/cm3的空心球形材料，平均粒徑80～90 μm，具有火山灰性質(zhì)且耐壓性好，可小范圍調(diào)節(jié)密度。水泥漿基本配方如下。

G級(jí)水泥+增強(qiáng)劑BCE650S+減輕材料D+水

表1 基礎(chǔ)配方抗壓強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)

2 低密度水泥漿綜合性能研究

2.1 抗壓強(qiáng)度

針對(duì)低密度水泥漿強(qiáng)度發(fā)展緩慢，優(yōu)選了配套早強(qiáng)劑CA909S，該材料由幾種無(wú)機(jī)鹽復(fù)合，在低溫條件下，可改變C—S—H凝膠形狀，使其成為更開(kāi)放的絮凝結(jié)構(gòu)，增大C—S—H凝膠層的滲透率，使水和離子核的擴(kuò)散速度加快，同時(shí)，明顯改變水相中離子核的分布，增加氫氧化鈣在水相中的溶解度。從而，對(duì)水泥漿表現(xiàn)出較強(qiáng)的促凝和早強(qiáng)效果。

通過(guò)調(diào)節(jié)CA909S的加量，測(cè)定水泥漿在60 ℃，24 h、72 h水泥石的抗壓強(qiáng)度，結(jié)果如表2所示。由表2可以看出，水泥石養(yǎng)護(hù)24 h的抗壓強(qiáng)度為8 MPa左右，隨著早強(qiáng)劑CA909S摻量增加而顯著增加。水泥石72 h的抗壓強(qiáng)度為10 MPa以上，隨早強(qiáng)劑CA909S摻量變化不明顯。這是由于CA909S對(duì)早期強(qiáng)度的影響比較顯著，24 h水泥石強(qiáng)度線性相關(guān)性良好，長(zhǎng)期強(qiáng)度趨于穩(wěn)定。

表2 CA909S不同加量下水泥漿體系的抗壓強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)

2.2 靜膠凝強(qiáng)度

針對(duì)水泥漿要求返出地面，長(zhǎng)封固段上下溫差較大，上部強(qiáng)度發(fā)展緩慢等問(wèn)題，研究了水泥漿在常溫下靜膠凝強(qiáng)度發(fā)展情況，結(jié)果見(jiàn)圖1。由圖1可以看出，水泥在15 h就開(kāi)始形成強(qiáng)度，40 h左右靜膠凝強(qiáng)度大于3.5 MPa，3 d后達(dá)到5 MPa以上，滿足后續(xù)生產(chǎn)及井控要求。水泥漿配方如下。

G級(jí)水泥+BCE-650S+減輕材料D+CA909S+消泡劑G603+水

圖1 常溫下1.30 g/cm3水泥漿靜膠凝強(qiáng)度發(fā)展曲線

2.3 稠化性能

水泥漿的稠化時(shí)間可通過(guò)緩凝劑BCR-210S和早強(qiáng)劑CA909S來(lái)調(diào)節(jié)。在60 ℃、30 MPa壓力下對(duì)不同的配方進(jìn)行水泥漿稠化和初始稠度測(cè)試，結(jié)果如表3所示，水泥漿初始稠度小于15 Bc，稠化時(shí)間可調(diào)。由表3可以看出，隨著B(niǎo)CR-210S摻量的增加，稠化時(shí)間明顯延長(zhǎng)。初始稠度為15 Bc以下，水泥漿可泵性好，滿足施工要求。緩凝劑摻量不宜過(guò)高，高摻量緩凝劑嚴(yán)重抑制水化反應(yīng)進(jìn)行，影響水泥石強(qiáng)度發(fā)展。在稠化時(shí)間滿足要求的前提下，適當(dāng)減少或不用緩凝劑，也可以通過(guò)調(diào)節(jié)早強(qiáng)劑CA909S用量調(diào)節(jié)稠化時(shí)間，隨著CA909S摻量增加，稠化時(shí)間縮短。

表3 水泥漿體系稠化實(shí)驗(yàn)

2.4 耐壓性能

考慮減輕材料D的引入可能會(huì)影響水泥漿的耐壓性能。將表3中1#和6#水泥漿配方在增壓稠化儀60 ℃、30 MPa條件下養(yǎng)護(hù)20 min，1#配方密度由1.20 g/cm3上升至1.21 g/cm3，6#配方密度無(wú)變化，耐壓性能良好。表明該減輕材料的引入不會(huì)對(duì)水泥漿耐壓性能造成很大影響。

2.5 水泥漿綜合性能

以油井G級(jí)水泥、復(fù)合增強(qiáng)材料BCE-650S作為主體干混材料，增大水灰比降低密度，同時(shí)選擇其他配套粉體外加劑，兼顧成本與性能，最終形成1.20～1.30 g/cm3水泥漿體系[9-10]。該水泥漿穩(wěn)定性良好，沉降穩(wěn)定性測(cè)試上下密度差不大于0.01 g/cm3；失水量可控，考慮盡可能降低成本的前提下，失水量控制為200 mL以內(nèi)；稠化時(shí)間在2～4 h之間可調(diào)；強(qiáng)度發(fā)展快，24 h能達(dá)到7 MPa以上，如表4所示。該體系滿足封固要求且成本低廉，在性能相差不大的前提下，比常規(guī)1.30 g/cm3超低密度體系成本降低50%以上。

表4 不同水泥漿綜合性能

3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

針對(duì)吉林油田乾安大情字易漏區(qū)的固井漏失、水泥無(wú)法返出地面和低密度水泥漿成本過(guò)高等問(wèn)題。現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用1.30 g/cm3水泥漿試驗(yàn)2口井。其中的情西XX井為定向井，完鉆井深為2 518 m，該井井身結(jié)構(gòu)：φ346.0 mm鉆頭×286.5 m（φ273.0 mm套管×284 m）+φ228.6 mm鉆頭×1 200.0 m/φ215.9 mm鉆頭×2 518.0 m（φ139.7 mm套管×2 516.0 m）。該井鉆井過(guò)程中漏失嚴(yán)重，鉆至井深2 110 m漏失25 m3鉆井液，鉆井液失返（此時(shí)鉆井液密度1.21 g/cm3）；鉆至井深2 240 m漏失12 m3鉆井液；鉆至井深2 510 m漏失10 m3鉆井液。現(xiàn)場(chǎng)采用雙密度水泥漿一次上返設(shè)計(jì)，常規(guī)密度1.90 g/cm3尾漿（20.5 m3）封固油層頂部（2 190.0 m）以上300 m位置至井底，上部采用1.30 g/cm3低密度領(lǐng)漿封固（注入量為56.5 m3，附加5%至60.3 m3），固井施工順利，全程無(wú)漏失，固井質(zhì)量?jī)?yōu)。

4 結(jié)論

1.以擴(kuò)大水灰比為主要降密度和降成本手段，開(kāi)發(fā)了復(fù)合減輕增強(qiáng)材料BCE-650S，輔以適當(dāng)外摻料和外加劑，形成了密度為1.20～1.30 g/cm3低成本超低密度水泥漿體系。

2.該體系60 ℃、24 h抗壓強(qiáng)度大于8 MPa，72 h抗壓強(qiáng)度為10 MPa以上，水泥漿綜合性能優(yōu)異，價(jià)格低廉。

3.在吉林油田現(xiàn)場(chǎng)固井應(yīng)用2口井，施工順利，固井質(zhì)量?jī)?yōu)。該水泥漿體系滿足乾安大情字易漏失區(qū)塊一次上返的要求，對(duì)低壓易漏失地層長(zhǎng)封固段固井有普遍適用性，具有良好的應(yīng)用前景。