宋林森，鐘逸彤

(長春理工大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，吉林長春 130002)

0 引言

為了滿足人們對車輛的經(jīng)濟(jì)性、動(dòng)力性等不斷上升的需求，動(dòng)力艙的空間慢慢地變小，所以動(dòng)力艙越來越緊湊、功率密度也越來越高[1]。這就使得車輛動(dòng)力艙流場更加復(fù)雜，艙內(nèi)環(huán)境溫度更高，熱負(fù)荷持續(xù)上升。為了降低動(dòng)力艙內(nèi)熱流場溫度，文中主要針對排煙系統(tǒng)的引射口開展一系列分析與優(yōu)化。

國內(nèi)外很多研究者在降低動(dòng)力艙內(nèi)溫度上做了一定的貢獻(xiàn)。LAWRENCE[2]運(yùn)用虛擬仿真技術(shù)模擬發(fā)動(dòng)機(jī)艙內(nèi)空氣的流動(dòng)特性，改善了發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻系統(tǒng)的性能并且有效地降低了發(fā)動(dòng)機(jī)零部件的溫度。Regin A FELIX對不同前端布置和動(dòng)力艙的乘用車的空氣流動(dòng)進(jìn)行了建模仿真，并對比試驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果，誤差大約為7.5%。JUAN[3]綜合評價(jià)影響動(dòng)力艙冷卻空氣流動(dòng)的多方面原因，并對其進(jìn)行了系統(tǒng)的分析，還制定了一系列較好的優(yōu)化動(dòng)力艙冷卻空氣流動(dòng)的辦法，其中包括汽車形狀、換熱器、風(fēng)扇大小、前端格柵和保險(xiǎn)杠等。CFD(Computational Fluid Dynamics)技術(shù)能夠在建立實(shí)際的物理模型之前幫助預(yù)先決策，能夠有效地減小因?yàn)樵O(shè)計(jì)方面造成的誤差。I BAYRAKTAR[4]對柴電混合的重型軍隊(duì)使用車輛的熱管理系統(tǒng)做了進(jìn)一步研究，并運(yùn)用瞬態(tài)的一維和三維仿真進(jìn)行計(jì)算。索文超等[5]對后置履帶車輛艙內(nèi)冷卻空氣流場、單散熱器進(jìn)行了虛擬仿真，并有效地提煉了各個(gè)部件在模型中相應(yīng)的解決方法，再結(jié)合有關(guān)的試驗(yàn)探索，表明數(shù)值模擬與試驗(yàn)值有著很小的設(shè)計(jì)誤差，最大的誤差為9.42%，符合工程設(shè)計(jì)的要求。在汽車發(fā)動(dòng)機(jī)艙熱管理方面，趙新明[6]初次使用可視化方法，探究了不一樣的工作狀況下汽車發(fā)動(dòng)機(jī)艙的進(jìn)風(fēng)口、熱交換器和冷卻風(fēng)扇等部件的空氣流量。特種車輛動(dòng)力艙的CFD模擬分析內(nèi)部流場也通過李振平等[7]得到了證實(shí)。白文龍[8]在動(dòng)力艙的流場分析計(jì)算的同時(shí)對進(jìn)風(fēng)口的風(fēng)速、風(fēng)量和冷卻風(fēng)扇的轉(zhuǎn)向做了進(jìn)一步的改善。

國外關(guān)于動(dòng)力艙熱流場特性分析計(jì)算技術(shù)非常成熟，研究者對動(dòng)力艙溫度場的分析為文中的研究奠定了基礎(chǔ)。作者主要是以降低動(dòng)力艙內(nèi)溫度為目的，開展動(dòng)力艙排煙管引射系統(tǒng)的優(yōu)化。在某個(gè)特殊工況下對動(dòng)力艙內(nèi)流場進(jìn)行分析計(jì)算，針對排煙系統(tǒng)的引射口進(jìn)行優(yōu)化研究。

1 動(dòng)力艙區(qū)域劃分

為了對仿真結(jié)果進(jìn)行分析比較，將動(dòng)力艙內(nèi)區(qū)域分成3個(gè)部分，如圖1所示，其中區(qū)域1是高壓配電控制區(qū)，區(qū)域2是發(fā)動(dòng)機(jī)及輔助系統(tǒng)區(qū)，區(qū)域3是電子器件集中區(qū)。區(qū)域3是溫度最敏感的區(qū)域。

圖1 區(qū)域劃分圖

2 動(dòng)力艙內(nèi)熱流場分布

在平原高溫最大車速的情況下，進(jìn)行動(dòng)力艙熱流場的仿真分析，具體速度和溫度場分布如圖2和圖3所示。

圖2 速度分布云圖

圖3 溫度分布云圖

可以很明顯地看出來：艙內(nèi)空氣流動(dòng)速度越大，其溫度也就越低；反之，當(dāng)流速比較小時(shí)，動(dòng)力艙內(nèi)溫度明顯較高。

在這種條件下，溫度的分布相對比較惡劣，在這種情況下對引射口進(jìn)行優(yōu)化，效果會(huì)更加明顯。

3 引射口外形結(jié)構(gòu)優(yōu)化

對引射口長度L和擴(kuò)散角度α兩個(gè)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。引射口長度和擴(kuò)散角度具體參數(shù)如表1所示。

表1 具體尺寸參數(shù)表

3.1 引射口長度尺寸優(yōu)化

按照表1中的長度參數(shù)分別構(gòu)建引射口三維模型，如圖4所示。

圖4 不同長度L的引射口三維模型

對排煙管和引射口周圍熱流場進(jìn)行仿真計(jì)算，選取4個(gè)動(dòng)力艙空間截面，通過溫度場的比較分析，確定引射口最優(yōu)長度。每個(gè)截面的溫度分布云圖分別如圖5—圖8所示。

在X=0.8截面上：原長(250 mm)時(shí)動(dòng)力艙的溫度場為70～250 ℃；當(dāng)引射口長度為200和150 mm時(shí)，溫度流場的溫度分布差不多，都為70～200 ℃；引射口長度為100 mm時(shí)，溫度為70～210 ℃?？傮w來說，當(dāng)引射口長度為200或150 mm時(shí)散熱效果最好。

在X=0.75截面上：原長(250 mm)時(shí)動(dòng)力艙的溫度場為70～230 ℃；當(dāng)引射口長度為200和150 mm時(shí)，溫度流場的溫度分布差不多，為70～200 ℃；引射口長度為100 mm時(shí)，溫度為70～240 ℃。所以，不是引射口長度越短，它的散熱越好?？偟膩碚f，當(dāng)引射口長度為150 mm時(shí)散熱效果最好。

在X=-0.8截面上：原長(250 mm)時(shí)動(dòng)力艙的溫度場為70～230 ℃；當(dāng)引射口長度為200 mm時(shí)，溫度為70～190 ℃；當(dāng)引射口長度為150 mm時(shí)，溫度為70～200 ℃；當(dāng)引射口長度為100 mm時(shí)，溫度為70～220 ℃?？傮w來說，當(dāng)引射口長度為200 mm時(shí)散熱效果較好。

在X=-0.75截面上：原長(250 mm)時(shí)動(dòng)力艙的溫度場為70～210 ℃；當(dāng)引射口長度為200 mm時(shí)，溫度為70～190 ℃；當(dāng)引射口長度為150 mm時(shí)，溫度為70～180 ℃；當(dāng)引射口長度為100 mm時(shí)，溫度為70～220 ℃?？傮w來說，當(dāng)引射口長度為150 mm時(shí)散熱效果較好。

圖5 X=0.8截面流場云圖

圖6 X=0.75截面流場云圖

圖7 X=-0.8截面流場云圖

圖8 X=-0.75截面流場云圖

根據(jù)以上4個(gè)截面的溫度流場云圖，對每個(gè)截面對應(yīng)各個(gè)長度時(shí)的溫度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，具體的參數(shù)如表2所示。

表2 引射口長度尺寸優(yōu)化溫度場統(tǒng)計(jì)表℃

可以清晰地看出：當(dāng)引射口長度為150或200 mm時(shí)，基本上在每個(gè)空間截面上動(dòng)力艙內(nèi)溫度都有了一定程度上的改善。再綜合考慮艙外溫度場分布面積大小，確定引射口的優(yōu)化長度為150 mm。

3.2 引射口擴(kuò)散角度優(yōu)化

在引射口最優(yōu)長度尺寸150 mm的基礎(chǔ)上進(jìn)行引射口擴(kuò)散

角度優(yōu)化，角度參數(shù)分別為：15°、20°、25°，構(gòu)建引射口模型，如圖9所示，其中7.628°為原角度。

圖9 不同角度α的引射口三維模型

在同樣的4個(gè)動(dòng)力艙空間截面上，開展排煙管和引射口周圍熱流場仿真計(jì)算，通過溫度場的比較分析，確定引射口最優(yōu)擴(kuò)散角度尺寸，最后完成引射口結(jié)構(gòu)外形優(yōu)化。其溫度分布云圖分別如圖10—圖13所示。

在X=0.8截面上：當(dāng)引射口擴(kuò)散角度為7.628°時(shí)，動(dòng)力艙的溫度流場的溫度分布范圍為70～200 ℃；當(dāng)引射口角度為15°和20°時(shí)，溫度為70～210 ℃；當(dāng)角度為25°時(shí)，溫度為70～230 ℃。

圖10 X=0.8截面流場云圖(L=150 mm)

圖11 X=0.75截面流場云圖(L=150 mm)

圖12 X=-0.8截面流場云圖(L=150 mm)

圖13 X=-0.75截面流場云圖(L=150 mm)

在X=0.75截面上：當(dāng)引射口擴(kuò)散角度為7.628°時(shí)，動(dòng)力艙的溫度流場的溫度分布范圍為70～190 ℃；當(dāng)引射口角度為20°時(shí)，其溫度與原角度相差無幾；當(dāng)引射口角度為15°時(shí)，溫度為70～200 ℃；當(dāng)角度為25°時(shí)，溫度為70～210 ℃。

在X=-0.8截面上：當(dāng)引射口擴(kuò)散角度為7.628°時(shí)，動(dòng)力艙的溫度流場的溫度分布范圍為70～200 ℃；當(dāng)引射口角度為25°時(shí)，其溫度與原角度相差無幾；當(dāng)引射口角度為15°或20°時(shí)，溫度為70～180 ℃。

在X=-0.75截面上：當(dāng)引射口擴(kuò)散角度為7.628°時(shí)，動(dòng)力艙的溫度流場的溫度分布范圍為70～180 ℃；當(dāng)引射口角度為15°或25°時(shí)，溫度為70～170 ℃；當(dāng)引射口角度為20°時(shí)，溫度為70～200 ℃。

根據(jù)以上4個(gè)截面的溫度流場云圖，對每個(gè)截面對應(yīng)的各個(gè)擴(kuò)散角度的溫度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，具體的參數(shù)如表3所示。

表3 引射口擴(kuò)散角度溫度場統(tǒng)計(jì)表℃

綜合分析表3中的數(shù)據(jù)：當(dāng)擴(kuò)散角度為15°或20°時(shí)對降低動(dòng)力艙內(nèi)溫度起到了一定的作用。但是綜合考慮艙外溫度場分布面積大小，確定引射口的優(yōu)化擴(kuò)散角度為20°。

3.3 排煙管引射方案

根據(jù)以上的綜合分析，得出最終引射口的優(yōu)化方案：引射口長度為15 mm，角度為20°。其結(jié)構(gòu)優(yōu)化示意圖如圖14所示。

圖14 排煙管引射方案優(yōu)化示意圖

4 結(jié)論

主要是通過動(dòng)力艙排煙管引射口優(yōu)化，降低動(dòng)力艙內(nèi)溫度。優(yōu)化后引射口長度為15 mm，擴(kuò)散角度為20°，最終艙內(nèi)溫度比原動(dòng)力艙內(nèi)溫度大概降低了10%。這種優(yōu)化方案為以后動(dòng)力艙引射口的設(shè)計(jì)提供了一定了基礎(chǔ)。但是要降低動(dòng)力艙的整體溫度，還要對其他方面如通風(fēng)結(jié)構(gòu)或風(fēng)扇風(fēng)量等進(jìn)行優(yōu)化。