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(西安理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，西安 710048)

0 引 言

20Mn23Al無(wú)磁鋼具有極低的磁導(dǎo)率，廣泛應(yīng)用于制造變壓器的油箱及其他附件[1-2]。由于無(wú)磁鋼是根據(jù)變壓器制造廠(chǎng)的特殊要求而生產(chǎn)的電工材料，在普通的機(jī)械領(lǐng)域中很少用到，因此國(guó)內(nèi)外并沒(méi)有針對(duì)無(wú)磁鋼的成熟的焊接工藝及專(zhuān)用的焊接材料。對(duì)20Mn23Al無(wú)磁鋼進(jìn)行焊接時(shí)通常采用不銹鋼焊接材料，常用的焊接方法主要有氣體保護(hù)焊、手工電弧焊和埋弧焊。對(duì)于厚度小于14 mm的20Mn23Al無(wú)磁鋼薄板，李立新[3]采用A302和A132焊條對(duì)其進(jìn)行焊接，而李創(chuàng)基[4]采用研制的專(zhuān)用焊條KTD-286A對(duì)其進(jìn)行焊接。對(duì)于厚度大于14 mm的20Mn23Al無(wú)磁鋼厚板，翟衛(wèi)東[5]采用埋弧焊對(duì)其進(jìn)行焊接。20Mn23Al無(wú)磁鋼的顯微組織為單相奧氏體，在焊接過(guò)程中隨熱輸入的增加，奧氏體晶粒變粗，熱影響區(qū)的敏化溫度區(qū)間變寬，從而導(dǎo)致焊接接頭的耐腐蝕性能下降，使焊接接頭容易出現(xiàn)熱裂紋[6]。為了研究不同焊接方法對(duì)20Mn23Al無(wú)磁鋼組織和性能的影響，作者選用變壓器常用的3種焊接方法，即非熔化極惰性氣體鎢極保護(hù)焊-熔化極氣體保護(hù)焊(TIG-GMAW)、非熔化極惰性氣體鎢極保護(hù)焊-手工電弧焊(TIG-SMAW)和非熔化極惰性氣體鎢極保護(hù)焊-埋弧焊(TIG-SAW)對(duì)厚度12 mm的20Mn23Al無(wú)磁鋼板進(jìn)行焊接，對(duì)比不同焊接方法下20Mn23Al無(wú)磁鋼焊接接頭的顯微組織、力學(xué)性能和耐腐蝕性能，為10～14 mm厚20Mn23Al無(wú)磁鋼板的焊接提供試驗(yàn)參考。

1 試樣制備與試驗(yàn)方法

試驗(yàn)材料為20Mn23Al奧氏體無(wú)磁鋼板，供貨態(tài)為軋制態(tài)，化學(xué)成分如表1所示，顯微組織如圖1所示。由圖1可以看出，試驗(yàn)鋼的組織為單相奧氏體，沿軋制方向呈帶狀分布。焊接材料為E316LT0-1不銹鋼焊絲、E309-16(A302)焊條、H08Cr21Ni10Si埋弧焊焊絲搭配HJ260焊劑，3種焊材的化學(xué)成分如表2所示。

表1 20Mn23Al鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Table 1 Chemical composition of 20Mn23Alsteel (mass) %

圖1 20Mn23Al鋼的顯微組織Fig.1 Microstructure of 20Mn23Al steel

Table 2 Chemical composition of welding materials (mass) %

分別采用TIG-GMAW、TIG-SMAW、TIG-SAW焊接方法對(duì)尺寸為300 mm×150 mm×12 mm的試驗(yàn)鋼板進(jìn)行對(duì)接焊，這3種焊接方法均采用TIG進(jìn)行打底焊，用GMAW、SMAW、SAW進(jìn)行填充、蓋面焊接[7-9]。采用TIG-GMAW、TIG-SMAW焊接時(shí)，鋼板兩邊均開(kāi)Y形坡口，鈍邊2 mm，采用TIG-SAW焊接時(shí)，鋼板兩邊均開(kāi)X形坡口。焊接前，對(duì)坡口兩側(cè)20 mm范圍區(qū)域進(jìn)行清理。用TIG進(jìn)行焊接時(shí)采用純氬氣作為保護(hù)氣體，用GMAW進(jìn)行焊接時(shí)采用80%(體積分?jǐn)?shù),下同)Ar+20%CO2作為保護(hù)氣體。3種焊接方法的焊接工藝參數(shù)如表3所示。用SMAW進(jìn)行焊接時(shí)采用直流反接。焊接前對(duì)鋼板進(jìn)行120 ℃預(yù)熱，焊后隨爐冷卻，以降低焊接接頭的殘余應(yīng)力。

在焊縫區(qū)域截取金相試樣，經(jīng)打磨、拋光,用王水溶液腐蝕后，在OLYMPUSGX71型光學(xué)顯微鏡上觀(guān)察母材和焊縫的顯微組織。采用HV-120型維氏硬度計(jì)從母材到焊縫每隔1 mm測(cè)硬度，載荷為200 N，保載時(shí)間為15 s。按照GB/T 2652-2008，以焊縫為中心，在焊接接頭處截取如圖2(a)所示的拉伸試樣，采用SHT5106型拉伸試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)，拉伸速度為0.5 mm·min-1。按照GB/T 2650-2008，以焊縫為中心，在焊接接頭上截取如圖2(b)所示的沖擊試樣，采用JB-300B型沖擊試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，試驗(yàn)溫度分別為20，-20 ℃，在JSM-6700F型冷場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡(SEM)上觀(guān)察沖擊斷口形貌。在焊接接頭焊縫處截取尺寸為30 mm×20 mm×4 mm的試樣，逐級(jí)打磨至1000#，按照J(rèn)B/T 7901-2001進(jìn)行腐蝕試驗(yàn)，腐蝕介質(zhì)為由體積分?jǐn)?shù)2.5%H2SO4和體積分?jǐn)?shù)2.5%HCl組成的水溶液，采用水浴加熱，試驗(yàn)溫度35 ℃，試驗(yàn)時(shí)間72 h，腐蝕試驗(yàn)結(jié)束后，在流水中用軟毛刷對(duì)試樣表面進(jìn)行輕微機(jī)械清洗，去除附著不牢固的或疏松的腐蝕產(chǎn)物，清理完成后迅速干燥并貯存于干燥器內(nèi)，冷卻至室溫后用FA2004N型電子天平測(cè)試樣腐蝕前后的質(zhì)量，腐蝕速率的計(jì)算公式[10]為

表3 不同焊接方法的工藝參數(shù)Table 3 Process parameters of different welding methods

圖2 拉伸和沖擊試樣的尺寸Fig.2 Dimensions of tensile (a) and impact (b) samples

(1)

式中：R為腐蝕速率，mm·a-1；m為試驗(yàn)前試樣的質(zhì)量，g；m1為試驗(yàn)后試樣的質(zhì)量，g；S為試樣的表面積，cm2；t為試驗(yàn)時(shí)間，h；ρ為材料的密度，kg·m-3。

每種焊接方法下測(cè)5個(gè)數(shù)據(jù)，選取中間3個(gè)數(shù)據(jù)取平均值，得到不同焊接方法下試樣的平均腐蝕速率。采用JSM-6700F型冷場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡觀(guān)察腐蝕形貌。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 顯微組織

由圖3(a)～圖3(c)可以看出：TIG-GMAW接頭焊縫的顯微組織由奧氏體、網(wǎng)狀δ鐵素體和碳化物組成，δ鐵素體的存在可以有效地消除單相奧氏體的方向性，使其晶粒細(xì)化，從而提高焊縫的強(qiáng)度[11]，同時(shí)還可起到抗裂、耐晶間腐蝕的作用[12]；打底焊焊縫的晶粒尺寸最小，填充焊焊縫的次之，蓋面焊焊縫的最大。由圖3(d)～圖3(f)可以看出，TIG-SMAW接頭焊縫的顯微組織由奧氏體、骨骼狀或蠕蟲(chóng)狀δ鐵素體和碳化物組成，δ鐵素體分布于奧氏體基體中；打底焊焊縫的晶粒尺寸最小，填充焊焊縫的次之、蓋面焊焊縫的晶粒尺寸最大。由圖3(g)～圖3(i)可以看出：TIG-SAW接頭焊縫的顯微組織由奧氏體、骨骼狀δ鐵素體和碳化物組成，δ鐵素體分布于奧氏體基體中，導(dǎo)致焊縫的塑性較差；TIG-SAW接頭焊縫的晶粒尺寸比其余2種焊接方法下的大，且蓋面焊的組織為粗大的樹(shù)枝晶，這是由于SAW焊接電流較大，熱效率高，奧氏體易于長(zhǎng)大而導(dǎo)致的。20Mn23Al鋼為無(wú)磁鋼，這就要求焊縫組織也應(yīng)具有抗磁性。δ鐵素體屬于體心立方體結(jié)構(gòu)，為鐵磁體組織，其含量越多，磁導(dǎo)率則越大，抗磁性能越好；但其含量過(guò)多會(huì)造成20Mn23Al鋼變脆。焊縫組織中δ鐵素體的面積分?jǐn)?shù)以5%最為適宜[3]。

2.2 維氏硬度

由圖4可知：3種焊接方法下，焊接接頭焊縫的硬度最高，焊接熱影響區(qū)(HAZ)的次之，母材的最低；TIG-SMAW接頭焊縫的硬度最高、TIG-GMAW接頭焊縫的次之。在焊接過(guò)程中，部分母材和焊材中的合金元素在高溫電弧作用下固溶于焊縫而產(chǎn)生固溶強(qiáng)化作用，因此焊縫的硬度高于母材和HAZ的；在焊接過(guò)程中，HAZ處于半熔融狀態(tài)，在凝固時(shí)會(huì)有相析出，從而產(chǎn)生沉淀強(qiáng)化，因此HAZ的硬度高于母材的。

圖3 3種焊接方法下焊接接頭中不同焊道焊縫的顯微組織Fig.3 Microstructures of different bead welds of welded joints by three welding processes: (a) backing weld of TIG-GMAW; (b) filling weld of TIG-GMAW; (c) cosmetic weld of TIG-GMAW; (d) backing weld of TIG-SMAW; (e) filling weld of TIG-SMAW; (f) cosmetic weld of TIG-SMAW; (g) backing weld of TIG-SAW; (h) filling weld of TIG-SAW and (i) cosmetic weld of TIG-SAW

圖4 3種焊接方法下焊接接頭的硬度分布Fig.4 Hardness distribution of welded joint by three welding processes

TIG-SAW過(guò)程中的熱效率比較高，為0.85，焊縫區(qū)域溫度升高得較快，因此鉻的擴(kuò)散速率增大，使得晶界處不易形成貧鉻區(qū)，導(dǎo)致碳化物的形成受到抑制；同時(shí)焊接過(guò)程中的熱循環(huán)峰值溫度很高[13-14]，焊縫在高溫處停留的時(shí)間也隨之增加，從而促進(jìn)了奧氏體的長(zhǎng)大，并使得析出相含量較低。因此，TIG-SAW接頭焊縫的硬度最低。在TIG-SMAW過(guò)程中，焊縫中的析出相最多，強(qiáng)化效果最明顯，因此硬度最高。

2.3 拉伸性能

拉伸時(shí)TIG-GMAW接頭在焊縫處斷裂，TIG-SMAW和TIG-SAW接頭均在母材處斷裂。由表4可以看出：3種焊接方法下焊接接頭的拉伸性能均滿(mǎn)足變壓器的使用要求，且TIG-SMAW焊接方法下接頭的拉伸性能優(yōu)于其他2種焊接方法下的。

表4 3種焊接方法下焊接接頭的拉伸性能Table 4 Tensile properties of welded joints by threewelding processes

2.4 沖擊性能

TIG-GMAW、TIG-SMAW、TIG-SAW接頭在20 ℃時(shí)的沖擊功分別為79.5,71.0,31.5 J，在-20 ℃時(shí)的沖擊功分別為71,63,18 J，均滿(mǎn)足變壓器的使用要求。

由圖5(a)～圖5(c)可以看出：在20 ℃時(shí)，TIG-GMAW、TIG-SMAW接頭的沖擊斷口均呈韌窩狀，韌窩分布均勻，焊接接頭均為韌性斷裂，且TIG-GMAW接頭斷口的韌窩大而深，因此該接頭的韌性更好；TIG-SAW接頭的沖擊斷口呈現(xiàn)韌窩、解理臺(tái)階和解理?xiàng)l紋等形貌，呈韌性和準(zhǔn)解理混合斷裂特征，該焊接接頭的韌性較差，這與TIG-SAW的熱輸入較大，導(dǎo)致所形成的柱狀晶較粗大有關(guān)。TIG-GMAW接頭的晶粒細(xì)小，一定體積內(nèi)的晶粒數(shù)量較多，在塑性變形時(shí)位向有利的晶粒較多，變形可均勻地分散到各個(gè)晶粒上；且晶粒越細(xì)小，晶界越多，越有利于裂紋的擴(kuò)展，使得接頭在斷裂前可獲得更大的塑性變形。因此，TIG-SMAW接頭的塑性最好。

由圖5(d)～圖5(f)可以看出：在-20 ℃時(shí)，TIG-GMAW、TIG-SMAW接頭沖擊斷口中的韌窩均較小，且分布均勻，焊接接頭為韌性斷裂，與20 ℃時(shí)的相比，韌性稍差；TIG-SAW接頭呈韌性和準(zhǔn)解理混合斷裂特征，但與20 ℃時(shí)的相比，其解理臺(tái)階和解理?xiàng)l紋的數(shù)量較多，韌性較差。

圖5 3種焊接方法下焊接接頭在不同溫度沖擊后的斷口SEM形貌Fig.5 SEM morphology of impact fracture at different temperatures of welded joints by three welding processes

2.5 耐腐蝕性能

由表5可以看出，TIG-SAW接頭的腐蝕速率最大，TIG-SMAW接頭的最小。

由圖6可以看出：TIG-GMAW接頭的腐蝕嚴(yán)重，表面出現(xiàn)大量的腐蝕坑，并且部分區(qū)域已經(jīng)脫落；TIG-SMAW接頭表面腐蝕坑的數(shù)量較少，且腐蝕坑比TIG-GMAW接頭的淺很多，說(shuō)明TIG-SMAW接頭的腐蝕較輕微；TIG-SAW接頭表面腐蝕坑尺寸最大，說(shuō)明其腐蝕最嚴(yán)重。綜上可知，TIG-SMAW接頭的耐腐蝕性能最優(yōu)，TIG-GMAW接頭的次之，TIG-SAW接頭的最差，這與焊接時(shí)的熱輸入有關(guān)。焊接熱輸入越大，焊接接頭的腐蝕越嚴(yán)重[15]。在焊接過(guò)程中，熱影響區(qū)的溫度高達(dá)400 ℃及以上，導(dǎo)致接頭的晶粒粗大；溫度升高還導(dǎo)致碳原子更易擴(kuò)散到晶界處，碳原子與鉻原子反應(yīng)生成Cr23C6，使晶界處形成貧鉻區(qū)，Cr23C6與貧鉻區(qū)構(gòu)成腐蝕電池，導(dǎo)致其耐腐蝕性能降低。隨著焊接熱輸入的增大，焊接熔池在高溫階段停留的時(shí)間延長(zhǎng)，貧鉻區(qū)擴(kuò)大，從而導(dǎo)致焊接接頭的耐腐蝕性能進(jìn)一步降低。

表5 3種焊接方法下焊接接頭的腐蝕速率Table 5 Corrosion rates of welded joints by threewelding processes mm·a-1

圖6 3種焊接方法下焊接接頭的腐蝕形貌Fig.6 Corrosion morphology of welded joint by three welding processes

3 結(jié) 論

(1) 在TIG-GMAW、TIG-SMAW、TIG-SAW焊接方法下，焊接接頭焊縫的顯微組織均由奧氏體、δ鐵素體和碳化物組成，TIG-SAW焊接接頭焊縫的晶粒尺寸比其余2種焊接方法下的大。

(2) 3種焊接方法下，焊接接頭焊縫的硬度最高，焊接熱影響區(qū)(HAZ)的次之，母材的最低；TIG-SMAW接頭焊縫的硬度最高，TIG-GMAW接頭焊縫的次之，TIG-SAW接頭焊縫的最低；TIG-SMAW焊接方法下接頭的拉伸性能優(yōu)于其他2種焊接方法下的。

(3) TIG-GMAW接頭的沖擊韌性最好，TIG-SMAW接頭的次之，TIG-SAW接頭的最差；TIG-GMAW、TIG-SMAW接頭的沖擊斷口均存在大量韌窩，為韌性斷裂；TIG-SAW接頭沖擊斷口存在韌窩、解理臺(tái)階和解理?xiàng)l紋，呈韌性和準(zhǔn)解理混合斷裂特征。

(4) TIG-GMAW、TIG-SMAW、TIG-SAW接頭的平均腐蝕速率分別為80.15，79.50，83.54 mm·a-1；TIG-GMAW接頭腐蝕嚴(yán)重，表面出現(xiàn)大量的腐蝕坑，并且部分區(qū)域已經(jīng)脫落；TIG-SMAW接頭表面腐蝕坑的數(shù)量較少，且腐蝕坑比TIG-GMAW接頭的淺很多，腐蝕較輕微；TIG-SAW接頭表面腐蝕坑尺寸最大，腐蝕最嚴(yán)重；TIG-SMAW接頭的耐腐蝕性能最好，TIG-GMAW接頭的次之，TIG-SAW接頭的最差。