劉興勤 席滿意 李峰峰 趙雪萍

（1 蘭州石化職業(yè)技術(shù)學(xué)院，甘肅 蘭州 730060；2 蘭州石化公司煉油廠，甘肅 蘭州 730060）

為了認(rèn)真落實(shí)集團(tuán)公司、石化公司、煉油廠有關(guān)“開(kāi)源節(jié)流、降本增效”文件的要求，常減壓聯(lián)合車間制定了2016年“開(kāi)源節(jié)流降本增效”工作實(shí)施方案，減壓側(cè)線餾程寬度攻關(guān)作為一個(gè)增效點(diǎn)被列入其中。近年來(lái)，由于原油性質(zhì)相比設(shè)計(jì)發(fā)生較大變化（設(shè)計(jì)長(zhǎng)慶油：青海油：吐哈油＝50.00%：33.33%：16.67%），現(xiàn)在長(zhǎng)慶油：青海油：牙哈油= 79.93%：9.09%：10.99%），原油變輕，減頂、減一線輕質(zhì)油較多；原油性質(zhì)及加工量的變化，導(dǎo)致減壓塔內(nèi)氣液相負(fù)荷變化大，氣液接觸傳質(zhì)效果不理想，尤其是減壓二、四線同時(shí)要求控制時(shí)常出現(xiàn)頭輕尾重，側(cè)線餾程寬度（97%點(diǎn)溫度-2%點(diǎn)溫度）大，難以實(shí)現(xiàn)潤(rùn)滑油組份窄餾程，無(wú)法為后續(xù)裝置提供優(yōu)良的潤(rùn)滑油原料。

1 減壓系統(tǒng)操作原則及側(cè)線控制要求

1.1 減壓系統(tǒng)操作原則

高真空、低爐溫、淺顏色、窄餾分。

1.2 減壓側(cè)線控制要求

2016年分廠要求控制減壓二、四線時(shí)：減壓二線低粘度、窄餾程；減壓四線高粘度、窄餾程。單控制某條側(cè)線時(shí)，提頭降尾法能夠較好的滿足操作要求，但在實(shí)際生產(chǎn)中，常出現(xiàn)多條側(cè)線同時(shí)控制的現(xiàn)象，尤其是同時(shí)控制減二線和減四線時(shí)，減二線要求壓輕，而減四線要求放重，一輕一重同時(shí)控制，對(duì)操作提出較高的要求，所以實(shí)際操作應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。

表1 減壓二、四線控制指標(biāo)

2 側(cè)線粘度和餾程的主要影響因素分析

2.1 粘度主要影響因素

1）真空度；2）本側(cè)線餾出口溫度；3）本側(cè)線放量；4）上一側(cè)線的放量；5）原油性質(zhì)；6）減壓爐出口溫度。

2.2 餾程主要影響因素

1）2%點(diǎn)溫度影響因素：真空度，本側(cè)側(cè)線吹汽，塔頂溫度，本側(cè)線餾出口溫度；2）97%點(diǎn)溫度影響因素：中段回流量，減壓塔底吹汽，上一側(cè)線放量，本側(cè)線放量。

3 2016年1月至7月減壓操作優(yōu)化

3.1 操作現(xiàn)狀

1）減壓側(cè)線餾程普遍≥110℃，餾程偏寬，尤其各側(cè)線2%點(diǎn)偏低；

2）裝置2013年大檢修后，當(dāng)前臨近檢修期，減壓塔內(nèi)填料部分結(jié)焦堵塞，所以填料孔隙率和比表面積有所減小，氣液接觸充分，傳質(zhì)效果較好，但塔內(nèi)壓降增大；

3）加工量13000-13500t/d左右（設(shè)計(jì)15000t/d），減壓爐進(jìn)料300-330t/h左右，塔內(nèi)內(nèi)回流較大，分離效果較好，體現(xiàn)在各側(cè)線及中回的集油箱液位偏高。

3.2 原因分析

為了降低減壓各側(cè)線餾程寬度，對(duì)減壓各側(cè)線餾程寬度較高的原因進(jìn)行分析，原因總結(jié)如下：

1）常壓拔出率不夠，輕組分進(jìn)入減壓系統(tǒng)，導(dǎo)致減壓系統(tǒng)頂部負(fù)荷大，真空度偏低，從而造成減壓二、四線2%點(diǎn)溫度偏低；

2）減壓系統(tǒng)操作參數(shù)控制不合理，造成減二、四線餾程寬度大。

3）減壓二、四線及中段回流泵封油注入量大，輕質(zhì)封油（減一線）進(jìn)入減壓二、四線中，造成減二、四線2%點(diǎn)溫度偏低。

3.3 整改措施

1）操作調(diào)整--提頭降尾法（重在提頭，降二中提一中）

（1）針對(duì)造成減壓二、四線餾程寬度較高的原因，裝置從2016年1月上旬開(kāi)始逐步對(duì)操作進(jìn)行了優(yōu)化調(diào)整。

首先在不影響質(zhì)量的前提下對(duì)初鎦塔、常壓爐及常壓塔等操作參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化調(diào)整：

①通過(guò)提高初餾塔頂溫度、初側(cè)線抽出溫度；降低初餾塔頂壓力，提高初餾塔拔出率；②通過(guò)提高常壓爐出口溫度，降低常頂壓力，提高常壓塔頂溫度、常壓塔底汽提蒸汽量，提高常壓塔拔出率；③通過(guò)優(yōu)化初餾塔、常壓爐及常壓塔操作，從而提高常壓系統(tǒng)拔出率。

（2）其次對(duì)減壓爐和減壓塔各操作參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化。

①提高減壓爐出口溫度，加強(qiáng)油品汽化；②提高減頂真空度，降低油品沸點(diǎn)，加強(qiáng)深拔；③由于塔內(nèi)氣液相負(fù)荷較大，填料孔隙率低、內(nèi)回流大，氣液相接觸較充分，可以選擇較低的二中回流量，以提高二中返回處氣相溫度，保證減四線2%點(diǎn)溫度和粘度；由于負(fù)荷上移，可以適當(dāng)提高一中回流量，控制氣相負(fù)荷，維持塔頂溫度，但要注意保持較高的一中返回處氣相溫度，保證減二線2%點(diǎn)溫度；頂溫用頂回流控制維持高點(diǎn)，充分的拔走輕組分；④在保證減壓塔頂壓力≤4.5kpa（絕壓）的情況下，控制減二、三、四線汽提蒸汽，降低側(cè)線中輕質(zhì)油的汽化分壓，拔出輕質(zhì)油，提高側(cè)線閃點(diǎn)及側(cè)線的2%點(diǎn)溫度；⑤由于塔內(nèi)氣液相負(fù)荷較大，適當(dāng)降低減壓塔底汽提蒸汽，從而降低輕質(zhì)油汽化分壓，提高輕質(zhì)油拔出率，實(shí)現(xiàn)深拔。

表2 減壓爐和減壓塔操作參數(shù)對(duì)比表

2）現(xiàn)場(chǎng)機(jī)泵封油量調(diào)整

對(duì)減壓各側(cè)線及中段回流封油流量進(jìn)行調(diào)整，調(diào)整前后數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。

表3 封油調(diào)節(jié)對(duì)比表

在確保封油管線不凝結(jié)前提下（機(jī)泵封油量小于200L/h極易出現(xiàn)管線凝結(jié)），降低減壓各側(cè)線及中段回流線機(jī)泵封油量，降低封油對(duì)減二、四線2%點(diǎn)溫度的影響，提高減壓二、四線餾程2%點(diǎn)溫度，從而達(dá)到降低減壓二、四線餾程寬度（97%點(diǎn)溫度-2%點(diǎn)溫度）的目的。

3.4 數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)

統(tǒng)計(jì)操作優(yōu)化調(diào)整前后減壓二、四線餾程寬度如下：

表4 優(yōu)化前后減二線餾程寬度對(duì)比表

表5 優(yōu)化前后減四線餾程寬度對(duì)比表

從表4、表5看，優(yōu)化操作后，減二線2%點(diǎn)溫度升高約25℃（取均值，以下數(shù)據(jù)同），97%點(diǎn)溫度下降約5℃；減四線2%點(diǎn)溫度上升約18℃，97%點(diǎn)溫度下降約23℃。

4 結(jié)語(yǔ)

對(duì)常壓系統(tǒng)的操作參數(shù)調(diào)整，使得常壓系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了輕質(zhì)油深拔，降低了減壓系統(tǒng)的負(fù)荷；對(duì)減壓系統(tǒng)操作參數(shù)的優(yōu)化，使得減壓二、四線的2%點(diǎn)溫度有所升高、97%點(diǎn)溫度有所下降；調(diào)整減壓二、四機(jī)泵封釉等輕質(zhì)油的注入量，使得減壓二、四線的2%點(diǎn)溫度有所升高。通過(guò)以上操作的優(yōu)化，最終使得減二線2%點(diǎn)溫度升高約25℃（取均值，以下數(shù)據(jù)同），97%點(diǎn)溫度下降約5℃；減四線2%點(diǎn)溫度上升約18℃，97%點(diǎn)溫度下降約23℃。滿足分廠對(duì)減壓二線低粘度、窄餾程和減壓四線高粘度、窄餾程的要求，且均達(dá)到了公司的要求，具有一定的實(shí)用性。