王哲豪
(山西焦煤西山煤電集團股份有限公司西銘煤礦, 山西 太原 030000)
西銘煤礦是山西焦煤集團一個特大型現(xiàn)代化煤礦,年產(chǎn)360萬t?,F(xiàn)掘進48707工作面,地面標(biāo)高1 256~1 485m,工作面標(biāo)高1 014~1 052m。該掘進工作面所掘8#煤層節(jié)理發(fā)育,結(jié)構(gòu)復(fù)雜,煤層中上部夾一層0.60~3.50m的泥巖或砂質(zhì)泥巖,平均2.40m;下部夾石為0.30m的頁巖或炭質(zhì)頁巖。8#煤上分層厚度0.55~0.70m,平均0.60m;下分層厚度2.84~3.40m,平均3.10m。48707工作面頂?shù)装鍘r層狀況見表1。
復(fù)合頂板的變形破壞過程中首先破壞的部位,稱為關(guān)鍵部位。關(guān)鍵部位的產(chǎn)生是圍巖塑性大變形的力學(xué)標(biāo)志,產(chǎn)生的原因是圍巖大變形過程中,由于支護體與圍巖變形不協(xié)調(diào)而引起的關(guān)鍵部位的變形[1-3]。
圖1中1是關(guān)鍵部位未支護圍巖變形特征;2、3是關(guān)鍵部位圍巖支護不耦合的變形特征;4是圍巖支護耦合的穩(wěn)定變形特征。
工程實踐表明,對于深部巷道工程,無論是新開、還是實施了多次支護的翻修工程,其破壞總是從某一個或幾個部位開始變形,進而導(dǎo)致整個支護系統(tǒng)的失穩(wěn)[4]。通過相似模擬實驗發(fā)現(xiàn)復(fù)合頂板的破壞形式主要為層狀頂部巖體冒落及底角巖體破裂,對物理模型進行適當(dāng)簡化處理,巷道斷面為正方形,復(fù)合頂板模型破壞形式如圖2所示[5-7]。
表1 48707工作面頂?shù)装鍘r層狀況
圖1 頂板變形曲線
圖2 復(fù)合頂板模型破壞形式
室內(nèi)相似模擬試驗結(jié)果顯示,復(fù)合頂板的破壞模式為頂板層狀塌落(B區(qū)域),底板底鼓,巷道兩幫與底板相交位置發(fā)生片落和塑性變形區(qū)(A、C區(qū)域)。通常采用的錨噴網(wǎng)支護方式對巷道頂板淺層(2~3m)范圍內(nèi)的巖層變形能都提供良好的支護效果,但對于復(fù)合頂板層狀巖層,頂板變形量大,影響范圍廣,為了提高巷道穩(wěn)定性,結(jié)合錨索對頂板深部巖層進行錨固,根據(jù)模擬試驗結(jié)果,底角位置巖層發(fā)生片落和大變形,通常的錨桿支護不能有效防護底角位置巖體,因此采用底角錨桿聯(lián)合支護的方式對此巷道進行支護。
深部巷道圍巖由于塑性大變形而產(chǎn)生的變形不協(xié)調(diào)部位,通過支護的耦合而使其變形協(xié)調(diào),從而限制圍巖產(chǎn)生有害的變形損傷,實現(xiàn)支護一體化、荷載均勻化,達(dá)到復(fù)合頂板巷道穩(wěn)定的目的。
巷道寬5 700mm,錨桿直徑22mm,長度3 000mm,間距800mm,排距800mm,錨索直徑15.24mm,長度6 000mm,間距800mm,排距800mm。底角錨桿直徑48mm,長度3 700mm,間距1 600mm,排距1 600mm。利用FLAC3D建立相應(yīng)數(shù)值模型,模型如圖3所示。
圖3 錨噴網(wǎng)+錨索+底角錨桿支護數(shù)值模型
圖4、圖5所示分別為錨噴網(wǎng)+錨索+底角錨桿支護巷道頂?shù)装逅椒较?、豎直方向位移圖。通過數(shù)值模擬分析可以看出,支護后的復(fù)合頂板水平最大位移量3.815cm,豎直最大位移量3.815cm,位移量小,巷道形狀保持穩(wěn)定,錨噴網(wǎng)+錨索+底角錨桿聯(lián)合支護方式對層狀巖體的支護效果明顯,改善了單一支護巷道變形量大,二次支護成本高、效率低的弊端,為礦山安全、順利進行生產(chǎn)提供了保障。
圖4 錨噴網(wǎng)+錨索+底角錨桿支護巷道頂?shù)装逅椒较蛭灰茍D
圖5 錨噴網(wǎng)+錨索+底角錨桿支護巷道頂?shù)装遑Q直方向位移圖
巷道頂板冒落是煤礦井下事故主要形式之一,頂板控制對于井下安全生產(chǎn)至關(guān)重要。通過相似模擬試驗分析得到復(fù)合頂板巷道變形破壞的關(guān)鍵部位為頂部位置和底角位置,以此提出了錨噴網(wǎng)+錨索+底角錨桿聯(lián)合支護方式,對變形大的頂板和底角位置加大支護強度,分別安裝錨索和大直徑錨桿。數(shù)值模擬結(jié)果顯示巷道頂板和兩幫變形量均控制在3.8cm,巷道穩(wěn)定性提高,巷道形狀保持穩(wěn)定,為礦山生產(chǎn)提供了安全保障。