王 榮， 胡昌斌

(1. 武夷學(xué)院 土木與建筑工程學(xué)院，福建 武夷山 354300； 2. 福州大學(xué) 土木工程學(xué)院，福建 福州 350001)

0 引 言

普通瀝青路面容易在雨天形成地表徑流，導(dǎo)致車輛行駛出現(xiàn)濺水、水霧、水漂等現(xiàn)象，影響行車安全，這一問題尤其在南方多雨地區(qū)更為突出。近年來，以大空隙率為主要特征的排水瀝青路面不僅有效緩解了以上問題，還在路面降噪方面效果突出，有效提高行車舒適性。與普通瀝青連續(xù)極配混合料不同，排水瀝青混合料為間斷極配，空隙率較大，骨料之間大量的“點(diǎn)接觸”導(dǎo)致其在荷載作用下抗永久變形性較差[1-2]。同時(shí)研究人員發(fā)現(xiàn)，混合料的永久變形同樣顯著影響排水瀝青路面的透水性能[3-5]。因此，對(duì)抗永久變形的研究成為確保排水瀝青路面路用性能及使用壽命的關(guān)鍵因素。

單軸靜態(tài)蠕變?cè)囼?yàn)是評(píng)價(jià)瀝青混合料高溫變形性能較為簡(jiǎn)單且有效的方法，但試驗(yàn)加載時(shí)間長(zhǎng)、成本高、試驗(yàn)過程重現(xiàn)難度大[6]，且瀝青混合料作為多相復(fù)合材料，具有典型的不連續(xù)特征[7]。因此，引入離散元方法既克服了傳統(tǒng)試驗(yàn)的不足，又能充分反應(yīng)細(xì)觀層次結(jié)構(gòu)特征與材料性能之間的關(guān)系。國(guó)內(nèi)外研究人員對(duì)此做了大量研究，例如： YOU Zhanping等通過單軸蠕變離散元仿真，驗(yàn)證了低溫下彈性接觸模型與粘彈性接觸模型的蠕變結(jié)果都與試驗(yàn)數(shù)值接近[8]；LIU Yu等構(gòu)建4種本構(gòu)模型分別表征結(jié)構(gòu)內(nèi)部接觸行為，驗(yàn)證所提模型可行，并且通過蠕變?nèi)崃吭囼?yàn)離散元仿真，探討了集料性質(zhì)對(duì)瀝青混合料蠕變勁度的影響[9-10]；H.M.ZELELEW等通過單軸靜態(tài)蠕變?cè)囼?yàn)離散元仿真，發(fā)現(xiàn)擬合效果第二階段優(yōu)于第一階段，集料間摩擦對(duì)蠕變影響顯著[11]；周志剛等通過與室內(nèi)試驗(yàn)對(duì)比，驗(yàn)證了對(duì)再生瀝青混合料運(yùn)用虛擬單軸靜態(tài)蠕變?cè)囼?yàn)的可行性和有效性[12]；張德育通過離散元仿真，探討集料硬度、含量、砂漿模量對(duì)提高瀝青混合料抗變形能力的影響[13]。

可見，目前離散元在瀝青混合料領(lǐng)域的研究主要側(cè)重對(duì)接觸模型的選取與評(píng)估，以及對(duì)數(shù)值模擬的合理性驗(yàn)證，且研究對(duì)象主要為密級(jí)配瀝青混合料。對(duì)排水瀝青混合的細(xì)觀結(jié)構(gòu)分析，及其對(duì)高溫性能影響的研究較為缺乏。

鑒于此，筆者以排水瀝青混合料為例，通過分析車轍板截面圖像，獲取粗集料及孔隙細(xì)觀信息，并基于離散元建立單軸靜態(tài)蠕變?cè)囼?yàn)?zāi)Ｐ停治鰹r青模量、粘結(jié)強(qiáng)度和混合料孔隙率等因素與混合料抗永久變形性能之間的關(guān)系。試驗(yàn)仿真主要由數(shù)字試樣生成、力學(xué)模型選取與細(xì)觀參數(shù)的標(biāo)定以及虛擬實(shí)驗(yàn)3部分構(gòu)成。

1 排水瀝青混合料數(shù)字建模

數(shù)字建模有兩種方法：數(shù)字圖像成型和自定義成型，筆者采用前者。數(shù)字圖像成型指的是通過相機(jī)或掃描等方法獲取初始圖像，經(jīng)處理后導(dǎo)入PFC中生成模型。主要步驟如下:

1.1 排水瀝青混合料內(nèi)部結(jié)構(gòu)分析

共制作4塊OGFC-13車轍板，礦料比例為1#(9.5～16 mm)∶2#(4.75～9.5 mm)：機(jī)制砂∶礦粉∶消石灰粉=52∶31∶12∶3.5∶1.5，選用高黏瀝青，最佳油石比為5.1%。分別對(duì)4塊車轍板進(jìn)行切割，獲取4塊小板(150 mm×150 mm×50 mm)，其中兩塊用于分析內(nèi)部豎截面結(jié)構(gòu)，另外兩塊進(jìn)一步水平切割，獲得4塊小板(150 mm×150 mm×25 mm)，用于分析橫截面結(jié)構(gòu)。切割后的豎向截面和橫向截面如圖1。由于細(xì)集料粒徑小，與瀝青混合在一起，不易區(qū)分，故筆者將混合料按粗集料、砂漿和空隙3部分進(jìn)行分析。

對(duì)拍攝的圖像，通過設(shè)定不同的閾值及填充顏色，區(qū)分粗集料、空隙和砂漿。如圖3，黃色表示粗集料，藍(lán)色表示空隙，剩余未處理的部分為砂漿，并進(jìn)一步將圖像進(jìn)行二值化處理，如圖4。在此基礎(chǔ)上，通過IPP軟件對(duì)截面上粗集料和空隙的特征參數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和分析。

圖1 豎向和橫向截面Fig. 1 Vertical section and horizontal section

圖2 實(shí)物和二值化圖像Fig. 2 Physical map and binary image

′

圖3 豎向和橫向截面的粗集料分布Fig. 3 Coarse aggregate distribution in vertical section and horizontal section

1.2 空 隙

通過對(duì)圖像進(jìn)行處理，獲得3種空隙率的豎向和橫向截面的二值化圖像，如圖4，對(duì)特征參數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和分析如表1。

圖4 不同空隙率的空隙分布Fig. 4 Porosity distribution with different porosity

空隙率/%空隙所占比例/%豎向截面橫向截面183.93.4206.96.6229.69.5

由表1可知，隨著空隙率的增大，空隙所占截面比例逐漸增大，空隙所占比例大致范圍為4%～10%，豎向截面的空隙占有率比橫向的略大，且隨著空隙率的增大，二者差距逐漸縮小。

1.3 數(shù)字試件生成

根據(jù)獲取的粗集料參數(shù)特征，取40%為集料所占面積比。試樣尺寸100 mm×150 mm，故集料所占面積為6 000 mm2。參照文獻(xiàn)[14]進(jìn)行集料維數(shù)轉(zhuǎn)化，根據(jù)OGFC真實(shí)級(jí)配(表2)確定二維試件各級(jí)配顆粒數(shù)目(表3)。并且參考文獻(xiàn)[13]，選取砂漿顆粒粒徑為1.2 mm。初始模型生成如圖5。

表2 OGFC-13粗集料三維級(jí)配Table 2 Three-dimensional grading of coarse aggregate OGFC-13

表3 OGFC-13粗集料二維級(jí)配Table 3 Two-dimensional gradation of coarse aggregate OGFC-13

圖5 二維模型Fig. 5 Two-dimensional model

2 時(shí)溫等效原理

粘彈性離散元模型能夠更好地模擬瀝青混合料的粘彈性行為，然而該模型的計(jì)算耗時(shí)長(zhǎng)達(dá)數(shù)年。瀝青混合料的變形依賴于時(shí)間和溫度，采用利用時(shí)溫等效原理，能有效縮短虛擬蠕變?cè)囼?yàn)的計(jì)算時(shí)間。時(shí)溫等效原理是將材料對(duì)于外界荷載的響應(yīng)進(jìn)行時(shí)間和溫度的等效轉(zhuǎn)化[7,13]，可以通過提高加載溫度進(jìn)而減少加載時(shí)間，具體通過下式進(jìn)行轉(zhuǎn)換：

(1)

(2)

ε(Tr,tr)=ε(T,t)

(3)

t=αTtr

(4)

式中：ε(T,t)為真實(shí)溫度和時(shí)間下的蠕變應(yīng)變；ε(Tr,tr)為參考溫度和縮減時(shí)間下的蠕變應(yīng)變；αT為移位因子；σ0為軸向應(yīng)力；E1，E2，η1，η2為真實(shí)試驗(yàn)溫度下的參數(shù)；E1，E2，η1r，η2r為時(shí)溫等效后的參數(shù)。

通過求解式(1)～式(4)，可以得到等效后的參數(shù)：

(5)

(6)

由此可見，時(shí)溫等效的縮減時(shí)間取決于位移因子。研究[7]表明：位移因子取值不大于10 000，計(jì)算結(jié)果較為穩(wěn)定。因此，位移因子取值10 000，則計(jì)算時(shí)間僅為真實(shí)時(shí)間的1/10 000。

3 接觸模型及細(xì)觀參數(shù)確定

3.1 接觸模型

離散元軟件PFC提供3種接觸模式：接觸剛度模型、滑移模型及粘結(jié)模型。筆者主要探討蠕變性能，且為單軸加載，故不考慮加載墻體摩擦。由于混合料中未出現(xiàn)粘結(jié)破壞，不考慮使用滑動(dòng)模型，模型選擇如表4。

表4 接觸模型選擇Table 4 Contact model selection

3.2 細(xì)觀參數(shù)確定

3.2.1 接觸粘結(jié)模型

由于主要探討瀝青混合料的高溫蠕變特性，故以混合料不出現(xiàn)裂紋為原則，確定法向與切向的強(qiáng)度比為1∶1，粘附強(qiáng)度與粘聚強(qiáng)度為2∶1。

3.2.2 Burgers粘彈性模型

鑒于瀝青砂漿的粘彈性，選取接觸粘結(jié)模型和Burgers粘彈性接觸模型來描述砂漿單元間的接觸。Burgers粘彈性接觸模型是宏觀Burgers模型的細(xì)觀表達(dá)，對(duì)兩個(gè)實(shí)體之間的相互作用通過法向與切向作用分別描述，具體如圖6。

圖6 Burgers模型Fig. 6 Burgers model

現(xiàn)有研究成果[7]表明，宏觀參數(shù)與細(xì)觀參數(shù)之間的關(guān)系如式(7)～式(14)。PFC接觸模型中4個(gè)法向細(xì)觀參數(shù)分別為：

Kkn=E2t

(7)

Ckn=η2t

(8)

Kmn=E1t

(9)

Cmn=η1t

(10)

PFC接觸模型中4個(gè)切向細(xì)觀參數(shù)分別為：

(11)

(12)

(13)

(14)

式中:E1,E2,η1,η2為宏觀Burgers模型參數(shù);Kkn,Ckn,Kmn,Cmn為微觀Burgers模型法向參數(shù);Kks,Cks,Kms,Cms為微觀Burgers模型切向參數(shù);t為顆粒厚度;v為瀝青砂漿泊松比，v=0.5。

通過相關(guān)文獻(xiàn)[13]獲得宏觀Burgers模型參數(shù)如表5。鑒于集料擠嵌作用較弱，提高宏觀參數(shù)兩倍，并設(shè)置線性接觸剛度為3E7[8]，進(jìn)行參數(shù)轉(zhuǎn)換。

表5 Burgers模型宏觀參數(shù)Table 5 Burgers model macro parameters

3.2.3 接觸剛度模型

集料及砂漿的泊松比分別取為0.25和0.5，并設(shè)置砂漿剛度小于集料剛度，墻體剛度值設(shè)置為集料剛度值的10倍。

根據(jù)以上參數(shù)設(shè)定規(guī)則，得出材料參數(shù)值如表6和表7。

表6 非粘彈性參數(shù)Table 6 Non-viscoelastic parameters

表7 粘彈性接觸參數(shù)Table 7 Viscoelastic contact parameters

4 單軸靜態(tài)蠕變虛擬試驗(yàn)

4.1 試驗(yàn)基本參數(shù)

通過單軸靜態(tài)蠕變仿真試驗(yàn)，對(duì)模量、空隙率和粘度3個(gè)因素進(jìn)行敏感性分析。試驗(yàn)基本參數(shù)如表8。

表8 試驗(yàn)參數(shù)Table 8 Test parameters

4.2 高溫指標(biāo)

混合料在荷載作用下的變形經(jīng)歷3個(gè)階段[16]：①遷移期，變形迅速增大，應(yīng)變速率逐漸減?。虎诜€(wěn)定期，應(yīng)變穩(wěn)定增長(zhǎng)，且速率基本保持不變；③破壞期，應(yīng)變、應(yīng)變速率迅速增大直至破壞。

試驗(yàn)選取的高溫判斷指標(biāo)包括：蠕變第二階段的斜率和截距、加載結(jié)束的(3 600 s)蠕變?nèi)崃恳约坝谰米冃瘟俊?/p>

1)斜率：斜率及截距通過對(duì)蠕變?nèi)崃?時(shí)間曲線中，流變點(diǎn)前直線段按式(15)進(jìn)行擬合：

J(t)=atm

(15)

式中：J(t)為蠕變?nèi)崃?，MPa-1；m為斜率；a為截距。

在截距相同情況下，斜率越大則變形越快，抗永久變形能力越差。

2)截距：截距越高則蠕變?nèi)崃吭酱螅瑥椥阅Ａ吭叫?，抗永久變形能力越差?/p>

3)蠕變?nèi)崃浚喝渥內(nèi)崃繛閼?yīng)變與應(yīng)力比值，表示單位應(yīng)力作用下的應(yīng)變值。通常認(rèn)為蠕變?nèi)崃吭酱髣t抗永久變形能力越差。

(16)

式中：ε(t)為t時(shí)刻應(yīng)變，mm/mm；σ0為加載應(yīng)力值，MPa。

4)永久變形：永久變形指曲線卸載完成后所殘余的變形量。通常認(rèn)為永久變形量越大，則抗永久變形能力越差。

4.3 數(shù)值模擬結(jié)果驗(yàn)證

為驗(yàn)證虛擬試驗(yàn)可行性，按AC-13試驗(yàn)條件建模并進(jìn)行單軸虛擬試驗(yàn)，與張德育[13]論文中的AC-13的室內(nèi)試驗(yàn)曲線進(jìn)行對(duì)比分析，結(jié)果如圖7。

圖7 虛擬試驗(yàn)與室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比Fig. 7 Results comparison of virtual test and laboratory test

從圖中可見，仿真曲線與試驗(yàn)曲線總體吻合較好，但存在一定偏差。其原因可能是虛擬試驗(yàn)和室內(nèi)試驗(yàn)的集料形狀不完全一致，虛擬試驗(yàn)的試驗(yàn)條件較室內(nèi)試驗(yàn)更為理想?；谝陨向?yàn)證，通過對(duì)排水瀝青混合料建模并進(jìn)行單軸蠕變仿真試驗(yàn)，進(jìn)而分析排水瀝青混合料永久變形性能具可行性。

4.4 試驗(yàn)結(jié)果與分析

4.4.1 模 量

添加高模量材料或提高結(jié)合料的模量(硬質(zhì)瀝青)是提高模量的兩個(gè)主要途徑。筆者基于后者，通過倍數(shù)增長(zhǎng)砂漿的動(dòng)態(tài)模量模擬排水瀝青混合料模量的增加，進(jìn)行相應(yīng)的數(shù)值仿真，結(jié)果如圖8和表9。

結(jié)合圖8和表9可知，砂漿模量對(duì)瀝青混合料抗永久變形性能影響很大。隨模量的增大，4個(gè)高溫指標(biāo)都發(fā)生單調(diào)遞減，表明混合料抗永久變形能力的提升。模量由1倍提升至2倍、由2倍提升至4倍，永久變形量分別降低1.93倍和1.95倍，蠕變?nèi)崃糠謩e降低1.79倍和1.74倍。

圖8 軸向應(yīng)變-時(shí)間曲線Fig. 8 Axial strain-time curve

模量倍數(shù)永久變形量/mm斜率/s-1截距蠕變?nèi)崃?MPa-113.506 74.660 9E-19.980 0E-34.590 1E-121.817 44.120 6E-18.650 0E-32.566 3E-131.229 33.944 2E-17.210 0E-31.849 2E-140.928 83.826 5E-16.350 0E-31.477 4E-150.752 03.7208 E-15.870 0E-31.252 2E-1變異系數(shù)6.774 6E-19.125 4E-22.225 0E-15.7488E-1

在相同加載時(shí)間(15 s)情況下，通過對(duì)比兩個(gè)不同模量砂漿所組成混合料受力圖(圖11)，進(jìn)一步分析瀝青模量在混合料抗永久變形中所起的作用。圖中黑色為壓力，綠色為砂漿，紅色為集料。

圖9 不同模量混合料傳力示意Fig. 9 Force transmission diagram of different modulus mixture

由圖11可知：

1)在相同的外荷載(0.1 MPa)和相同的作用時(shí)間(3 600 s)下，瀝青模量越高，砂漿模量越高，則剛度越大，變形量越小。

2)混合料內(nèi)部受力分布的變化，低模量是由集料承擔(dān)主要外荷載，高模量下則砂漿所起的作用明顯增大，在允許變形范圍及集料外力承受能力不變情況下，提高模量將瀝提升青混合料整體承受外力水平。

3)模量大者，傳力速度加快，在行車過程中，高模量路面因受力時(shí)間長(zhǎng)，降低破壞的可能性。

4)模量由1倍提升至5倍，永久變形降低約4.7倍，蠕變?nèi)崃考s降低3.7倍。單位厚度混合料所產(chǎn)生變形量的減小，對(duì)實(shí)際工程在允許變形范圍內(nèi)減小層厚，具有參考意義。

4.4.2 空隙率

圖10 不同空隙率混合料的模型Fig. 10 Models of mixture with different porosity

依據(jù)前文二維孔隙相關(guān)信息，對(duì)孔隙率在18%～22%之間的混合料開展相關(guān)研究。通過在相同模型的砂漿內(nèi)刪除不同孔隙率對(duì)應(yīng)數(shù)量顆粒，仿真不同孔隙率的瀝青混合料(圖10)，并進(jìn)行試驗(yàn)，得出結(jié)果如圖11和表10。

圖11 軸向應(yīng)變-時(shí)間曲線Fig. 11 Axial strain-time curve

空隙率/%永久變形量/mm斜率/s-1截距蠕變?nèi)崃?MPa-1183.448 24.494 6E-11.122 0E-24.515 7E-1193.801 64.437 8E-11.302 0E-25.007 4E-1204.451 64.418 8E-11.544 0E-25.859 7E-1215.091 64.173 3E-12.158 0E-36.627 9E-1225.796 33.613 2E-13.823 0E-37.420 5E-1變異系數(shù)2.107 2E-18.630 3E-26.387 1E-12.002 1E-1

結(jié)合圖11和表10可知，隨孔隙率的增大，永久變形量，截距和蠕變?nèi)崃繂握{(diào)增大，表明混合料抗永久變形能力的下降。斜率單調(diào)遞減，僅表明高溫變形速率降低?？障堵视?8%到22%提升4個(gè)百分點(diǎn)，蠕變?nèi)崃亢陀谰米冃瘟烤龃蠹s40%。由此可見，空隙率增大導(dǎo)致混合料耐久性降低。因此，建議排水瀝青路面應(yīng)根據(jù)實(shí)際需求，尋找降雨量、降噪要求與空隙率的平衡點(diǎn)，確保路面耐久性。

4.4.3 粘結(jié)強(qiáng)度

排水瀝青的受力除了集料之間的相互嵌擠及摩阻，瀝青結(jié)合料所提供的粘結(jié)作用亦不容忽視。通過改變砂漿粘結(jié)強(qiáng)度，并進(jìn)行相應(yīng)仿真試驗(yàn)，可以在一定程度上反映瀝青的粘度。試驗(yàn)得出軸向應(yīng)變隨時(shí)間變化如圖12，主要變量變化如表11。

結(jié)合圖14和表11中，當(dāng)粘結(jié)強(qiáng)度較低時(shí)，試件會(huì)發(fā)生破壞，而達(dá)到一定數(shù)值后，試件可完成整個(gè)加卸載。隨粘結(jié)強(qiáng)度的提升，破壞發(fā)生的時(shí)間越來越晚。由表11可見，4個(gè)高溫指標(biāo)隨粘結(jié)強(qiáng)度變化情況可知，永久變形量和蠕變?nèi)崃勘憩F(xiàn)出單調(diào)增減性，且隨粘結(jié)強(qiáng)度的增大而減小，表明混合料抗永久變形能力提高。

圖12 軸向應(yīng)變-時(shí)間曲線Fig. 12 Axial strain-time curve

粘結(jié)強(qiáng)度/N永久變形量/mm斜率/s-1截距蠕變?nèi)崃?MPa-12503.618 54.812 5E-19.080 0E-34.731 8E-12603.552 64.714 9E-19.620 0E-34.633E-12803.522 94.581 4E-11.066 0E-24.607 0E-13003.499 84.551 3E-11.085 0E-24.579 9E-15003.478 24.578 9E-11.060 0E-24.552 9E-17003.450 44.582 9E-11.047 0E-24.521 0E-1變異系數(shù)1.693 5E-22.233 0E-26.863 2E-21.604 6E-2

進(jìn)一步將模量、空隙率和粘結(jié)強(qiáng)度3個(gè)因素對(duì)混合料的永久變形量及蠕變?nèi)崃坑绊戇M(jìn)行對(duì)比，將永久變形量及蠕變?nèi)崃康木唧w數(shù)值進(jìn)行歸一化處理，即具體數(shù)值/最大值(Z/Zmax)，如圖13～圖15。

圖13 Z/Zmax與模量之間的關(guān)系Fig. 13 Relationships between Z/Zmax and modulus

圖14 Z/Zmax與空隙率之間的關(guān)系Fig. 14 Relationships between Z/Zmax and porosity

從圖13～圖15可見：模量對(duì)永久變形的降幅影響略大于蠕變?nèi)崃浚Ａ吭龃笾?倍后，永久變形量和蠕變?nèi)崃康慕捣呌谄骄?；空隙率?duì)永久變形量和蠕變?nèi)崃康挠绊懯纸咏?，空隙?8%～19%階段對(duì)永久變形和蠕變?nèi)崃康脑龇^為平緩，19%～22%階段永久變形和蠕變?nèi)崃康脑龇龃?，且接近線性關(guān)系。筆者重點(diǎn)探討粘結(jié)強(qiáng)度對(duì)高溫變形的影響，未考慮水損害等因素。由圖15可見，粘結(jié)強(qiáng)度對(duì)永久變形量和蠕變?nèi)崃康挠绊懽顬榻咏?，粘結(jié)強(qiáng)度280、300、500 N對(duì)二者的影響基本一致，粘結(jié)強(qiáng)度250～300 N階段對(duì)永久變形量和蠕變?nèi)崃康挠绊戇h(yuǎn)大于300～700 N階段。

同時(shí)通過對(duì)比模量、空隙率和粘結(jié)強(qiáng)度計(jì)算的永久變形量和蠕變?nèi)崃康淖儺愊禂?shù)可知：粘結(jié)強(qiáng)度的模擬計(jì)算離散性最小、可靠度高，如變異系數(shù)分別為6.774 6E-1、5.748 8E-1；2.107 2E-1、2.002 1E-1；1.693 5E-2、1.604 6E-2。

5 結(jié) 論

通過對(duì)車轍板進(jìn)行相關(guān)處理，獲取粗集料及孔隙細(xì)觀信息，并基于離散元建立單軸靜態(tài)蠕變?cè)囼?yàn)?zāi)Ｐ?，通過改變?cè)嚇幽Ａ俊⒄辰Y(jié)強(qiáng)度和孔隙率，分析該3個(gè)因素與混合料高溫性能關(guān)系，得出以下主要結(jié)論：

1)在相同的外荷載(0.1 MPa)和相同的作用時(shí)間(3 600 s)下，模量由1倍提升至5倍，蠕變?nèi)崃考s降低3.7倍，永久變形降低約4.7倍，變形量顯著減小。模量對(duì)永久變形的降幅影響略大于蠕變?nèi)崃?，模量增大?倍后，永久變形量和蠕變?nèi)崃康慕捣呌谄骄彙?/p>

2)空隙率對(duì)永久變形量和蠕變?nèi)崃康挠绊懯纸咏??？障堵?8%～19%階段對(duì)永久變形和蠕變?nèi)崃康脑龇^為平緩，19%～22%階段永久變形和蠕變?nèi)崃康脑龇龃?，且接近線性關(guān)系?？障堵视?8%到22%提升4個(gè)百分點(diǎn)，蠕變?nèi)崃亢陀谰米冃瘟烤龃蠹s40%，空隙率增大導(dǎo)致混合料耐久性明顯降低。建議根據(jù)實(shí)際降雨量和降噪要求，合理選取空隙率。

3)粘結(jié)強(qiáng)度對(duì)永久變形量和蠕變?nèi)崃康挠绊懽顬榻咏?，粘結(jié)強(qiáng)度280、300、500 N對(duì)二者的影響基本一致，粘結(jié)強(qiáng)度250～300 N階段對(duì)永久變形量和蠕變?nèi)崃康挠绊戇h(yuǎn)大于300～700 N階段。

4)模量、空隙率、粘結(jié)強(qiáng)度模擬計(jì)算值的可靠度按高低排序依次為：粘結(jié)強(qiáng)度、空隙率、模量。