李云龍，顧曉峰，胡友安

（1.河海大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，江蘇 常州 213022；2.江蘇省太湖水利規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院有限公司，江蘇 蘇州 215128）

0 引言

閘門運(yùn)行過程中會(huì)出現(xiàn)振動(dòng)現(xiàn)象，當(dāng)水流脈動(dòng)和閘門產(chǎn)生共振或者在地震時(shí)，閘門結(jié)構(gòu)經(jīng)常會(huì)被強(qiáng)烈的震動(dòng)破壞。例如，唐山地震對(duì)陡河、密云兩個(gè)水庫造成了嚴(yán)重破壞；汶川地震也造成了紫平鋪和沙牌壩的局部損壞[1]。為了將地震的損害降到最小，應(yīng)對(duì)地震敏感區(qū)的閘門進(jìn)行嚴(yán)格的抗震分析，在進(jìn)行地震分析之前應(yīng)該先通過模態(tài)計(jì)算了解閘門的振動(dòng)特性。

經(jīng)查閱文獻(xiàn)發(fā)現(xiàn)，以往的鋼閘門抗震計(jì)算基本都采用擬靜力法和反應(yīng)譜法，這2種方法仍屬于等效靜力法范圍[2]，并未真正考慮地震持續(xù)時(shí)間對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力響應(yīng)的影響。對(duì)于弧形閘門等不規(guī)則結(jié)構(gòu)，相關(guān)抗震規(guī)范多要求采用時(shí)程分析法進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。本文以某中型弧形閘門為研究對(duì)象，采用地震時(shí)程分析方法，在不考慮動(dòng)水壓力和考慮動(dòng)水壓力2種工況下，研究弧形閘門在地震波作用下的位移和應(yīng)力的時(shí)程響應(yīng)，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較分析，校核閘門的強(qiáng)度和剛度，并對(duì)弧形閘門的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)給出相應(yīng)的修改意見。

1 弧形閘門有限元模型及材料參數(shù)

以某溢洪道弧形閘門為設(shè)計(jì)研究對(duì)象。設(shè)計(jì)水頭為8 m，閘門底檻高程22.1 m，孔口寬11 m，閘門面板半徑為11 m，寬10.8 m，板厚0.01 m，面板上分布有2根主梁、4根豎直梁和2根邊梁。面板、主梁、豎直梁等均采用Shell63單元模擬，頂梁、橫梁等采用Beam188單元模擬，鉸支座采用Solid185單元模擬?；⌒伍l門的有限元模型如圖1所示，坐標(biāo)系采用圓柱坐標(biāo)系，X軸為閘門徑向，Y軸為切角θ，Z軸為鉸支座軸向。

圖1 弧形閘門有限元模型Fig.1 Finite element model of arc gate

閘門全閉時(shí)的約束形式：鉸支座軸孔內(nèi)表面上的節(jié)點(diǎn)約束X向和Z向自由度，釋放Y向的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度；閘門側(cè)止水約束Z向自由度；底止水處約束Y向的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度。

閘門的材料為Q345鋼，彈性模量E=201 GPa，泊松比ν=0.3，密度ρ=7 850 kg/m3；止水的材料為橡膠，考慮到地震時(shí)程分析用時(shí)較長，將橡膠按照線性材料處理，其彈性模量E=6.1×10-3GPa，泊松比 ν=0.493，密度 ρ=1 000 kg/m3。

閘門整體鋼板厚度小于16 mm，根據(jù)SL 74—2013《水利水電工程鋼閘門設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，屬于容許應(yīng)力尺寸分組第1組，對(duì)應(yīng)的容許應(yīng)力為[σ]=225 MPa。由于此弧形閘門屬于中型工作閘門，容許應(yīng)力需取調(diào)整系數(shù)，此處取0.95，故閘門的容許應(yīng)力為[σ]=213.8 MPa。露頂式工作閘門的主梁最大撓度與計(jì)算跨度之比不得超過1/600，次梁最大撓度與計(jì)算跨度之比不得超過1/250，經(jīng)計(jì)算，主梁最大撓度為16.67 mm，次梁最大撓度為40 mm。

2 弧形閘門模態(tài)分析

2.1 附加質(zhì)量的模擬

假設(shè)水體為不可壓縮性流體時(shí)，水體的動(dòng)力作用可以簡化為在模型的質(zhì)量矩陣中加上1個(gè)附加質(zhì)量矩陣[3]。本文流體和固體交界面上節(jié)點(diǎn)所施加的附加質(zhì)量根據(jù)Westergaard公式施加[4]。對(duì)于面板上殼單元節(jié)點(diǎn)i，作用其上的單位面積動(dòng)水壓力為：

式中：Ai為與節(jié)點(diǎn)i相關(guān)的面積。在ANSYS中采用三維Mass21單元模擬交界面節(jié)點(diǎn)的附加質(zhì)量，由于動(dòng)水壓力方向垂直于面板，故在分析時(shí)只需定義動(dòng)水壓力方向上的質(zhì)量即可[5]。

2.2 弧形閘門振動(dòng)特性研究

分析弧形閘門關(guān)閉時(shí)，在不同水頭下的自振頻率，研究水體對(duì)閘門自振頻率的影響。查閱相關(guān)文獻(xiàn)可知，水流脈動(dòng)頻率主要集中在1～20 Hz，優(yōu)勢(shì)區(qū)在0～4 Hz[6]，弧形閘門高階自振頻率遠(yuǎn)離水流的脈動(dòng)頻率區(qū)，對(duì)弧形閘門整體結(jié)構(gòu)的安全不會(huì)造成很大威脅，所以本文主要研究弧形閘門前十階自振頻率。圖2為8 m水頭下閘門的第一階振型，表1所示為不同水頭下弧形閘門的振動(dòng)頻率。

圖2 8 m水頭下閘門第一階振型Fig.2 1st mode shapes of gate under 8 m water head

表1 不同水頭下弧形閘門的振動(dòng)頻率Table 1 Vibration frequencies of arc door under different water heads Hz

由表1可知，隨著水頭的增加，閘門的自振頻率有所降低，這是由于隨著水頭的增加，附加質(zhì)量增大，流固耦合效應(yīng)更加明顯。進(jìn)一步查看不同水頭下振型，由于側(cè)止水剛度較低，無水、3 m水頭和5 m水頭情況下閘門第一階振型均呈現(xiàn)整體振動(dòng)趨勢(shì)，8 m水頭時(shí)閘門主要表現(xiàn)為面板頂部的法向振動(dòng)。可見隨著水頭的增加，閘門的自振頻率和振型均發(fā)生變化，所以在進(jìn)行動(dòng)力分析時(shí)，需要考慮動(dòng)水壓力。

3 弧形閘門地震時(shí)程分析

3.1 地震時(shí)程分析法及地震波選取

地震時(shí)程分析法原理：根據(jù)選定的地震波和結(jié)構(gòu)恢復(fù)力特征曲線，采用逐步積分法直接積分動(dòng)力方程，從而得到在地震過程中每個(gè)時(shí)刻結(jié)構(gòu)的變形和應(yīng)力[7]。地震時(shí)程分析可以觀察結(jié)構(gòu)在地震載荷作用下從變形到斷裂破壞的全過程。在地震時(shí)程分析中，地震波以加速度時(shí)程形式表示。根據(jù)有限單元法原理將結(jié)構(gòu)進(jìn)行離散化之后，依據(jù)D "Alembert原理就可以得到結(jié)構(gòu)體系的運(yùn)動(dòng)方程為[8]：

式中：[M]、[C]、[K]為結(jié)構(gòu)的質(zhì)量矩陣、阻尼矩陣和剛度矩陣；{a}、{v}、{u}為結(jié)構(gòu)相對(duì)于地面的相對(duì)位移矩陣、相對(duì)速度矩陣和相對(duì)加速度矩陣；{F（t）}為荷載矩陣；agk為地震加速度（k=x、y、z）；{Ek}為地面運(yùn)動(dòng)影響系數(shù)矩陣。

本文阻尼采用瑞利阻尼[9]，公式如下：

式中：M為結(jié)構(gòu)的質(zhì)量矩陣；K為結(jié)構(gòu)的剛度矩陣；ξ為結(jié)構(gòu)阻尼比，此處取為0.05；fi、fj為結(jié)構(gòu)第i、j階自振頻率，本文取i=1、j=2。地震加速度采用對(duì)應(yīng)溢洪道弧形閘門相關(guān)文件所提供的地震加速度數(shù)據(jù)。圖3為加速度時(shí)程曲線。

圖3 加速度時(shí)程曲線Fig.3 Acceleration time history curve

3.2 地震時(shí)程分析

本文主要研究閘門全閉時(shí)，在8 m設(shè)計(jì)水頭作用下，2種不同工況下閘門的應(yīng)力時(shí)程響應(yīng)和位移時(shí)程響應(yīng)。首先對(duì)8 m設(shè)計(jì)水頭作用下的閘門進(jìn)行靜力分析，然后以靜力分析結(jié)果作為初始狀態(tài)施加動(dòng)水壓力和地震加速度進(jìn)行地震時(shí)程分析。在地震過程中，靜水壓力和重力保持不變；動(dòng)水壓力采用附加質(zhì)量進(jìn)行模擬，質(zhì)量點(diǎn)質(zhì)量大小根據(jù)公式（2）計(jì)算，隨著地震加速度的改變，附加質(zhì)量產(chǎn)生的慣性力也隨之改變，從而模擬動(dòng)水壓力；地震加速度施加在閘門約束處，包括支鉸、側(cè)止水及底止水處。表2為分析工況表。圖4為地震工況一和地震工況二下，閘門最大的Von Mises應(yīng)力和最大總位移時(shí)程曲線；圖5為地震工況二下，閘門應(yīng)力最大時(shí)刻9.32 s時(shí)的應(yīng)力分布云圖。

表2 工況表Table 2 Working condition table

圖4 最大Von Mises應(yīng)力和最大位移時(shí)程曲線Fig.4 Time History Curve of maximum Von Mises stress and maximum displacement

圖5 9.32 s時(shí)閘門應(yīng)力云圖Fig.5 Stress nephogram of gate at 9.32 s

靜力工況下，閘門最大應(yīng)力為171 MPa，最大位移為5.91 mm，滿足強(qiáng)度和剛度要求。

從圖4中可以看出，地震過程中，在不考慮動(dòng)水壓力的情況下，閘門最大應(yīng)力為184 MPa，閘門整體的最大位移為6.61 mm，比靜力工況稍微有所增加，但均未超過許用值，閘門結(jié)構(gòu)在地震工況一下滿足強(qiáng)度和剛度要求。

在考慮動(dòng)水壓力的情況下，閘門在地震過程中的最大應(yīng)力時(shí)刻為9.32 s，最大應(yīng)力為276 MPa，次高應(yīng)力時(shí)刻為7.12 s，次高應(yīng)力為258 MPa，均超出了容許應(yīng)力，閘門整體最大位移為11.3 mm，小于許用撓度。地震工況二下閘門的應(yīng)力和位移變形均明顯增加。從圖5中可以看到，9.32 s對(duì)應(yīng)的最大應(yīng)力發(fā)生在支臂和底梁連接處，其次支臂腹桿和豎直梁的連接處應(yīng)力也較大，其形式均為局部應(yīng)力集中；同樣的在7.12 s時(shí)，在同樣的位置也存在局部應(yīng)力集中。

3.3 閘門結(jié)構(gòu)優(yōu)化及地震工況校核

為了緩解支臂及支臂腹桿連接處的應(yīng)力集中問題，分別在支臂腹桿與豎直梁連接處及閘門底部增設(shè)了厚度為10 mm的肋板，具體模型見圖6，圖中黑色加深區(qū)域?yàn)樵鲈O(shè)的肋板；對(duì)優(yōu)化后的閘門進(jìn)行表2中地震工況二下的地震時(shí)程分析。圖7為閘門優(yōu)化后應(yīng)力最大時(shí)刻9.32 s對(duì)應(yīng)的閘門鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖。

圖6 閘門優(yōu)化后的模型Fig.6 Optimized model of gate

圖7 閘門優(yōu)化后9.32 s時(shí)閘門應(yīng)力云圖Fig.7 Stress nephogram of gate at 9.32 s after gate optimization

閘門結(jié)構(gòu)優(yōu)化后在地震過程中閘門最大應(yīng)力為194 MPa，最大位移為7.53 mm，均在許用范圍內(nèi)，因此在8 m設(shè)計(jì)水頭下優(yōu)化后的閘門滿足地震工況的強(qiáng)度和剛度要求。從圖7中可以看出在增加肋板之后，閘門支臂和梁格連接處的應(yīng)力集中得到明顯改善，結(jié)構(gòu)優(yōu)化效果明顯。

4 結(jié)語

1）通過研究分析不同水頭下的閘門模態(tài)結(jié)果，可以發(fā)現(xiàn)水體可以降低閘門的自振頻率，并改變閘門的振型，因此在動(dòng)力分析時(shí)應(yīng)考慮水體的影響。

2）通過比較兩種不同地震工況下閘門的地震時(shí)程響應(yīng)，發(fā)現(xiàn)考慮動(dòng)水壓力的情況下，地震過程中閘門的應(yīng)力和變形顯著增加?？梢娫诘卣疬^程中動(dòng)水壓力對(duì)閘門的變形起到很大影響，地震動(dòng)水壓力不可忽略。

3）在地震工況二下，閘門在地震過程中出現(xiàn)了局部應(yīng)力集中現(xiàn)象，最大應(yīng)力超出了容許應(yīng)力，不滿足強(qiáng)度要求。分別在支臂腹桿與豎直梁連接處及閘門底部增設(shè)肋板后，應(yīng)力集中得到明顯改善，優(yōu)化后的閘門可以在地震工況下安全運(yùn)行。本文研究方法可為同類閘門的強(qiáng)度、剛度校核及結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供參考依據(jù)。