王 偉，王海艷 Wang Wei，Wang Haiyan

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輕型電動載貨車減磨板簧的設(shè)計與分析

王 偉，王海艷 Wang Wei，Wang Haiyan

（一汽解放商用車開發(fā)院 輕型車開發(fā)部，吉林 長春 130011）

目前輕型電動載貨車多采用普通少片板簧配置，板簧彎曲時各片因相對滑動產(chǎn)生的板間噪聲嚴(yán)重降低了用戶滿意度。針對這一問題，設(shè)計一種帶減磨墊的輕量化少片板簧，通過彈性特性試驗對比分析，減磨板簧在靜剛度方面滿足設(shè)計要求，在動剛度方面優(yōu)于普通少片板簧。通過可靠性試驗分析，減磨板簧在滿足可靠性前提下，有效解決了板簧噪聲問題，但整車舒適性提升效果不明顯?？傊O(shè)計的減磨板簧實現(xiàn)輕量化，嚴(yán)控成本增加并有效解決了用戶反饋問題，具有較強的實際應(yīng)用價值。

減磨板簧；靜剛度；動剛度；可靠性

0 引 言

電動汽車因車輛運行階段擺脫石油依賴且大幅減少溫室氣體與空氣污染物排放，得到了全球的高度關(guān)注[1]。國內(nèi)各大汽車企業(yè)紛紛投資研發(fā)電動汽車。目前，在輕型載貨車方面，汽車企業(yè)均推出純電動或燃料電池的新能源產(chǎn)品[2]。這些新能源輕型載貨汽車的懸架系統(tǒng)依舊采用普通少片板簧形式，由于電動化部件替代內(nèi)燃機部件，較好地消除了內(nèi)燃機部件工作時的振動及噪聲，導(dǎo)致普通少片板簧自身存在的不足突顯出來，如板間噪聲，嚴(yán)重降低了用戶滿意度。針對這一問題，設(shè)計了一種帶減磨墊的輕量化少片板簧，通過彈性特性試驗及可靠性試驗對其進行驗證分析。

1 減磨板簧設(shè)計

伴隨使用壽命和乘坐舒適性的提高以及達到輕量化的目的，少片板簧的應(yīng)用范圍得到迅速推廣。這種板簧被加工成中部厚兩端漸薄的形狀，為實現(xiàn)等應(yīng)力通常設(shè)計成錐形，其形狀呈發(fā)射狀，也被稱為拋物線形鋼板彈簧。整個拋物線段都是高應(yīng)力危險區(qū)，對材料和加工缺陷敏感性較大，且拋物線形板簧制造困難，在實際使用中多采用梯形變截面板簧代替[3]；因此，采用梯形變截面板簧設(shè)計，其幾何形狀如圖1所示。

圖1 梯形變截面鋼板彈簧

圖1中，1為板簧端部等厚長度，2為板簧中部等厚長度，1為板簧端部厚度，2為板簧中部厚度，因板簧為對稱布置，為板簧作用長度的一半。

1.1 少片板簧輕量化

對于梯形變截面鋼板彈簧板簧，通常設(shè)計變量包括板簧片寬，片數(shù)，各片尺寸、1、2、1、2共7個。針對某輕型電動載貨車進行改進設(shè)計，其中，=70 mm，=640 mm，=3，則輕量化設(shè)計變量共有4個，即

為實現(xiàn)板簧輕量化目標(biāo)，在保證原板簧性能要求的條件下，以質(zhì)量最小作為目標(biāo)函數(shù)[4]，即

式中：為鋼板彈簧的密度，=7.8E+06 kg/mm3。

依據(jù)參考文獻[3-6]介紹的少片變截面鋼板彈簧優(yōu)化設(shè)計的約束條件，在此主要考慮卷耳應(yīng)力、材料淬透性、行駛平順性、板簧強度要求以及2與夾緊距半長度間的約束條件，即

式中：1為端部允許的最小厚度；2為中部允許的最大厚度；為夾緊距；為夾緊螺栓規(guī)格尺寸；為彈簧剛度；為設(shè)計要求剛度；e為剛度誤差；[]為材料的許用應(yīng)力。

針對具有4個變量（1，2，3，4），3個線性不等式（式（3）中的前3項），2個非線性不等式（式（3）中的后2項）約束的單目標(biāo)最優(yōu)問題，選用Matlab函數(shù)fmincon。無論是何種類型的優(yōu)化問題，當(dāng)目標(biāo)函數(shù)為非線性時，需要編寫M文件定義目標(biāo)函數(shù)，同樣，當(dāng)存在非線性約束時，需要編寫?yīng)毩⒌腗文件定義約束條件。為了增強程序的通用性，一共編寫了4個M文件，分別為目標(biāo)函數(shù)文件myfun_leafspring（），非線性約束條件文件con_leafspring（），初始參數(shù)文件savedata_leafspring和調(diào)用命令文件fmincon_leafspring，如圖2所示。

圖2 輕量化程序

已知某輕型電動載貨車用板簧的相關(guān)參數(shù)為：=86 mm，=16 mm，給定值=191 N/mm，滿載軸荷為2 891 kg，非懸掛質(zhì)量為289 kg，[]=420 MPa。

給定端部等厚最小允許厚度1=8.5 mm，因板簧選用55CrMnA材料，最大允許淬透厚度2= 16 mm，允許剛度誤差e=0.05，優(yōu)化取整后結(jié)果見表1。原彈簧質(zhì)量為26.27 kg，經(jīng)過優(yōu)化計算，得到彈簧質(zhì)量為24.85 kg，下降了1.42 kg。

表1 鋼板彈簧輕量化設(shè)計結(jié)果

1.2 減磨墊設(shè)計

在簧片間加裝非金屬降噪材料是解決板間噪聲、提升整車舒適性的有效方法，目前在很多高端商用車上得到廣泛應(yīng)用，其中橡膠襯墊由橡膠與單片或雙片金屬骨架通過硫化等工藝粘接為一體，如圖3所示。

圖3 橡膠襯墊

橡膠襯墊適用于尺寸和1較大、動撓度較小的少片簧，價格較高。輕型電動載貨車用板簧尺寸規(guī)格較小且實際工況的動撓度較大，橡膠襯墊不是最佳選擇。結(jié)合輕型電動載貨車用少片板簧的特點及成本因素，設(shè)計的減磨墊在結(jié)構(gòu)上采用一體成型，正面中部有長圓凸臺，背面有凹槽，沿對角線均勻分布，如圖4所示。

圖4 減磨墊結(jié)構(gòu)

減磨墊凸臺與板簧第2、3片的長圓孔采用小過盈配合，減磨墊凹槽面與板簧第1、2片的支撐面接觸，潤滑油存儲于減磨墊凹槽內(nèi)，用于改善減磨墊與簧片間的摩擦，減磨片與板簧的具體裝配關(guān)系如圖5所示。

除了結(jié)構(gòu)、裝配關(guān)系外，減磨墊材料選擇也是要點，尼龍66、改性聚氨酯材料已得到廣泛應(yīng)用，后者自潤滑效果更好，但價格略高；因此選用某含碳纖維材料的改性聚氨酯作為試制材料，這種材料不僅具有聚氨酯材料的優(yōu)點，同時成本較低，試制樣件如圖6所示。

圖6 含碳纖維改性聚氨酯減磨墊制件

2 彈性特性試驗分析

為了深入分析減磨墊對少片板簧彈性特性、可靠性的影響，共試制了18副少片板簧，其中，帶減磨墊板簧12副，不帶減磨墊板簧6副。

2.1 靜剛度試驗分析

用施加在板簧上的力除以位移得到剛度。靜剛度是指靜止?fàn)顟B(tài)下施加力和位移的比值。按主機廠企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)汽車懸架用鋼板彈簧總成臺架試驗要求進行板簧靜剛度試驗，采用位移諧波輸入，按驗證負荷22 591 N的80%，即18 072.8 N進行加載，獲得板簧靜剛度曲線及其擬合曲線，如圖7所示。1～3號為不帶減磨墊板簧，4～6號為帶減磨墊板簧。

從圖7可以看出，不帶減磨墊的板簧靜剛度試驗中，1號板簧擬合夾緊剛度為196.13 N/mm，與理論設(shè)計值191.7 N/mm誤差最大，誤差值為4.43 N/mm，誤差率為2.3%；帶減磨墊的板簧靜剛度試驗中，6號板簧擬合夾緊剛度為195.41 N/mm，與理論設(shè)計值誤差最大，誤差值為3.71 N/mm，誤差率為1.9%。實際夾緊剛度與理論設(shè)計的誤差率在±6%的范圍內(nèi)為合格，減磨板簧的靜剛度曲線及擬合值滿足設(shè)計要求。

2.2 動剛度試驗分析

動剛度取決于系統(tǒng)的質(zhì)量、阻尼和靜剛度。動剛度不是一個常數(shù)，而是隨頻率變化而變化，是頻率的函數(shù)[7]；因此，板簧的動剛度試驗不僅要考慮載荷情況，還要考慮振動頻率。已知某輕型電動載貨車空載狀態(tài)的單側(cè)簧載質(zhì)量為780 kg，偏頻為2.48 Hz，因此選擇1 Hz、2.5 Hz和3.5 Hz作為空載振動頻率輸入；滿載狀態(tài)下的單側(cè)簧載質(zhì)量為1 301 kg，偏頻為1.92 Hz，因此選擇1 Hz、2 Hz和3.5 Hz作為滿載振動頻率輸入。在振動幅值上均選擇1 mm、5 mm和10 mm作為輸入，板簧總成（以4號板簧總成為例）的動剛度曲線及擬合曲線如圖8所示。

從圖8可以看出，4號板簧動剛度擬合值隨振動幅值的增加而減小，并趨于靜剛度擬合值，隨振動頻率的增加，動剛度曲線的波動隨之增大，其他板簧動剛度試驗總體趨勢與 4號板簧相似，一致性較好。針對減磨墊對動剛度擬合值的影響進行分析，對比結(jié)果見表2、表3。

表2 擬合剛度統(tǒng)計表 N/mm

續(xù)表2 N/mm

振幅/ mm空載頻率滿載頻率 1 Hz2.5 Hz3.5 Hz1 Hz2 Hz3.5 Hz 有減磨墊4號1264.26268.32270.62286.66295.64297.89 5204.65196.34183.85215.45295.64194.89 10199.24187.87173.43202.59198.60180.90 5號1295.37305.17314.77315.18322.88329.68 5209.41200.90190.81219.59212.70203.20 10201.65189.00175.36204.80198.99181.46 6號1279.43302.91314.54297.64313.37328.74 5208.17197.27185.60213.36208.92193.17 10203.95190.46175.91205.94200.21181.45

表3 擬合剛度對比表 N/mm

由于試驗曲線重合度高，擬合剛度曲線很難在圖8中進行區(qū)分，結(jié)合表3中的數(shù)據(jù)進行詳細說明，在空載1 Hz，振幅1 mm、5 mm下，減磨板簧的擬合剛度依次為270.88 N/mm、201.28 N/mm，與普通板簧對應(yīng)擬合剛度296.16N/mm、204.88 N/mm相比，均更接近于理論設(shè)計值191.7 N/mm。在10 mm振幅下，前者擬合剛度為194.87 N/mm，后者為194.89 N/mm，兩者相當(dāng)，空載其他頻率下得到相同結(jié)論；在滿載狀態(tài)，除了2Hz，振幅5 mm下的數(shù)據(jù)外，其他數(shù)據(jù)與空載狀態(tài)得出的結(jié)論一致。因此從統(tǒng)計學(xué)角度得出結(jié)論：在1 mm、5 mm振幅下，帶減磨墊的板簧相比普通板簧，其剛度擬合值與理論設(shè)計值更加接近，在10 mm振幅下，兩者相當(dāng)。

3 可靠性試驗分析

3.1 臺架驗證分析

按照主機廠企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)對4～6號減磨板簧進行垂直彎曲疲勞試驗，采用位移正弦波輸入，試驗變形最大值為108.08 mm，最小值為22.14 mm，如圖9所示。

圖9 臺架疲勞試驗

3副減磨板簧疲勞壽命試驗次數(shù)均達到45萬次，仍未失效，試驗終止。試驗結(jié)束后，對其進行拆解，發(fā)現(xiàn)減磨墊幾乎沒有磨損，如圖10所示。

圖10 臺架試驗后的減磨墊

3.2 整車驗證分析

同批試制的減磨板簧在2臺輕型電動載貨試驗車上進行了換裝，先后進行主觀評價和強化道路試驗。

感知室的主觀評價結(jié)果為：少片板簧加裝減磨墊，板間噪聲得到有效消除，但整車舒適性改善不明顯；試驗場的強化道路試驗結(jié)果：2臺試驗車均通過海南10 000 km壞路驗證，減磨板簧未見異常。

4 結(jié)束語

針對輕型電動載貨車用戶反饋的板間噪聲問題，設(shè)計了減磨板簧，不僅實現(xiàn)了簧片的輕量化，而且減磨墊的設(shè)計也嚴(yán)控成本增加。彈性特性試驗分析表明，減磨板簧的彈性特性優(yōu)于普通少片板簧；可靠性驗證分析表明，減磨板簧滿足使用壽命要求，同時可有效解決板間噪聲問題。綜上所述，所設(shè)計的減磨板簧具有較高的實際應(yīng)用價值。

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2019-01-28

1002-4581（2019）02-0010-06

U463.33+4

A

10.14175/j.issn.1002-4581.2019.02.003