楊衛(wèi)鋒,孟照凱,徐金文,劉國亮,蔣國棟,尹桂超
(中國化工正和集團股份有限公司,山東 東營 257342)
眾所周知,石油煉化行業(yè)在生產(chǎn)工程中產(chǎn)生大量的高溫煙氣,而高溫煙氣是石油煉化行業(yè)重要的“二次能源”,采用余熱鍋爐回收高溫煙氣余熱資源是煉油行業(yè)的普遍做法和提高二次能源利用率的重要手段。CO余熱鍋爐作為催化裝置煙氣余熱回收設(shè)備,如何充分挖掘余熱鍋爐的余熱回收潛力,降低排煙溫度,提高余熱鍋爐的煙氣余熱回收效率,這是需要關(guān)注的重點。從目前余熱鍋爐的使用效果來看,余熱鍋爐對煙氣的回收效率還有很大的提升空間。
在現(xiàn)有立體圓筒結(jié)構(gòu)的催化裝置余熱鍋爐爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計基礎(chǔ)上進行了改進,并進行了流場數(shù)值模擬,可用于高溫煙氣回收,提高余熱利用率。
自裝置來的高溫煙氣進入分布環(huán)后經(jīng)多路管線進入余熱鍋爐爐膛內(nèi),與爐膛內(nèi)燃燒的燃料氣與空氣混合后,煙氣中的CO隨之燃燒,余熱鍋爐利用催化裝置再生煙氣的物理熱和余熱鍋爐爐膛燃燒所產(chǎn)生的化學熱,對余熱鍋爐產(chǎn)汽單元的鍋爐水加熱,使之產(chǎn)生3.8 MPa、450℃的中壓過熱蒸汽。
余熱鍋爐為立式圓筒結(jié)構(gòu),在爐膛底部對稱安裝有兩個氣體燃燒器,余熱鍋爐燃燒爐膛的煙氣、風的進氣口大多是直接垂直進入爐膛的環(huán)向分布環(huán),其缺點是煙風混合氣體在爐膛內(nèi)停留時間短,混合不均勻可能會造成不能充分燃燒,出現(xiàn)爐膛溫度波動較大等問題。針對煙氣、風道的進氣結(jié)構(gòu)做出了局部改進,將環(huán)向分布環(huán)上煙氣、風的垂直進入改為沿相同方向傾斜一定弧度切向進入,沿相同方向進入的催化再生煙氣、風很容易形成渦流并充分混合燃燒,并且可以增加在爐膛內(nèi)的停留時間,進而使燃燒更充分,對于爐膛溫度的穩(wěn)定性調(diào)控也更容易。
余熱鍋爐的爐膛內(nèi)煙氣、燃料氣和風的混合氣體充分燃燒于否、高溫煙氣在爐膛內(nèi)停留時間的長短是影響余熱鍋爐穩(wěn)定性操作的重要因素。煙氣、風進氣口方向的改變,無疑會影響爐膛內(nèi)燃燒氣流運動的流向。采用Fluent軟件對余熱鍋爐環(huán)向分布環(huán)氣體入口方向改變后爐膛內(nèi)氣流流向和燃燒情況進行了流場模擬,以檢驗其結(jié)構(gòu)改進后能否滿足高溫煙氣回收的預期效果。
首先在SolidWorks軟件中對環(huán)向分布環(huán)進氣方向改進后的余熱鍋爐爐膛結(jié)構(gòu)進行三維實體建模(如圖3、4所示)。高溫煙氣和風沿相同方向傾斜進入爐膛,氣流形成均勻混合的渦流,以保證更好的流場效果。
將SolidWorks中建立的模型存為IGS格式文件,導入CFD前處理的軟件Gambit中進行網(wǎng)格劃分,如圖1所示。
圖1 網(wǎng)格劃分
完成網(wǎng)格劃分后,以msh格式導入CFD的Fluent6.3解算器中進行模擬計算(表一為流場模擬所需參數(shù)),同時對流場模擬結(jié)果進行觀察和分析,以了解氣流在余熱鍋爐爐膛內(nèi)燃燒以及流向的動態(tài)狀況,如圖2所示。
圖2 可視化截面圖
計算所涉及的基本計算方程如下:
(1)連續(xù)性方程
(2)k- ε雙方程模型
湍流動能 k 方程:
湍流動能耗散率ε方程:
公式中:ρ密度;u、v、w-分別為x、y、z方向的速度;p壓力;k-湍流動能;ε- 湍流動能耗散率;μ-有效粘性系數(shù)。
通過余熱鍋爐爐膛氣體燃燒截面I、II進氣結(jié)構(gòu)改變前后的壓力云圖3和速度云圖4可明顯看出,氣體入口方向改變后,煙風混合氣體沿爐膛壁形成旋轉(zhuǎn)渦流,且隨著氣體流量的增加,壓力逐漸增加,爐膛內(nèi)的旋轉(zhuǎn)氣流旋轉(zhuǎn)加速,并沿壁向里依此減弱;通過與壓力云圖的結(jié)果相對應,模擬結(jié)果達到了預期效果。
圖3 截面1heng壓力云圖
圖4 截面II速度云圖
本文提出的余熱鍋爐環(huán)向分布環(huán)上煙氣、風的進氣方向改進后,可以實現(xiàn)爐膛內(nèi)煙氣的充分混合燃燒,形成的渦流增加了高溫煙氣在爐膛內(nèi)的停留時間,可以使高溫煙氣的熱量得到充分轉(zhuǎn)化,進而提高了煙氣的熱能回收率,減少了熱損失和有毒有害氣體的排放。對于今后探索如何進一步提高余熱鍋爐的熱能回收效率,降低排煙溫度和有毒有害氣體的排放具有積極的意義。