蘇 越，張 敏，李更召，張成君，邢衛(wèi)民

(天津市勘察院， 天津 300191)

城市市政基礎(chǔ)建設(shè)中，由于路面交通繁忙，人員密集，地面建(構(gòu))筑物及地下管線復(fù)雜，敷設(shè)新的地下管道采用以往的開槽方案已經(jīng)越來越困難，為了減少對正常活動的干擾以及房屋的拆遷，非開挖施工已經(jīng)成為市政管道施工的最佳方案。頂管法是地下管道非開挖施工的一種，利用主頂油缸或管道間中繼站的推力，把掘進機和管道從工作井內(nèi)推入土層并一直頂推到接收井內(nèi)，其優(yōu)越性在修建穿越河流、道路和已有構(gòu)筑物的地下通道、管道等地下工程得到體現(xiàn)，但頂管施工也不可避免地造成地面和地下土體的移動,即沉降和位移。

李慶臻[1]、肖雁征等[2]、曹明明[3]通過分析具體案例的地表變形情況，探索頂管施工對周圍土體變形影響機理及影響范圍。吳大國等[4]、高坤[5]、劉營[6]、張海生[7]、宋建學(xué)等[8]通過三維數(shù)值模擬，探索頂管引發(fā)周圍土體變形的主要影響因素，并對實際項目變形提供預(yù)測分析。關(guān)永平[9]、夏永發(fā)[10]、何橋等[11]通過模擬計算，分析不同土體參數(shù)及環(huán)境參數(shù)對變形的影響，認為頂管與建筑物水平間距、建筑物基礎(chǔ)埋深以及土體參數(shù)是控制變形量的主要參數(shù)。任毅[12]、劉航軍等[13]通過實際工程案例，探索地表變形隨時間發(fā)展情況，認為頂管引發(fā)地表變形分為機頭到達前沉降、施工擾動沉降、管土間隙沉降及土體固結(jié)沉降四個階段。董曉娟等[14]、韓國良[15]、潘建立[16]對前人工作經(jīng)驗進行總結(jié)，提出了刀盤附加推力、摩阻力、注漿壓力和土體損失是造成土體變形的主要影響因子，并提供了若干計算方法。

本文對前人工作進行總結(jié)，假定土體不排水，利用彈性力學(xué)Mindlin解推導(dǎo)了正面附加推力、設(shè)備與周圍土體的摩擦力對地表垂直變形的影響，結(jié)合土體損失引起的豎向變形，得到頂管施工引起的總的土體垂直變形計算方法，并通過天津某地區(qū)頂管施工實測數(shù)據(jù)進行了驗證，監(jiān)測數(shù)據(jù)與計算結(jié)果匹配度較高。

1 工程概況

天津某雨污水管道工程某標段，管線沿道路中心線穿越城區(qū)一交通要道，采用頂管施工，車輛照常通行。本場地地勢總體較平坦，地基土分布較尚穩(wěn)定，埋深20 m范圍內(nèi)主要土層如下：①2素填土層，厚度1.5 m，可塑狀態(tài)，中壓縮性土；④1粉質(zhì)黏土層，厚度2.5 m，軟塑—可塑狀態(tài)，中壓縮性土；⑥2淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土層，厚度8.5 m，軟塑—流塑狀態(tài)，高壓縮性土；⑥4粉質(zhì)黏土層，厚度7.5 m，中壓縮性土；表層地下水屬潛水類型，靜止水位埋深1.0 m。

該標段頂管長度53 m，管頂覆蓋土層厚度2.6 m，采用泥水平衡頂管方法進行施工，頂管外徑2.4 m，管節(jié)厚180 mm，采用預(yù)制C40混凝土管節(jié)，每節(jié)長度為3 m，如圖1所示。

圖1頂管剖面示意圖

2 頂管施工對地表豎向位移影響因素分析

頂管施工中引起土體變形的因素主要有：

(1) 地層損失造成沉降。頂管頂進時，掘進面土體應(yīng)力較大，土體會向頂管內(nèi)移動塌落，由于土體的松動范圍超出工具管范圍，會造成頂管周圍的土層也被松動，因此地層有了損失。注漿填充可減緩?fù)馏w損失但并不能完全消除此因素影響。

(2) 正面附加推力與土壓力無法保持平衡。開挖臨空面依靠附加推力與土壓力的平衡保證穩(wěn)定的出土，實際操作中，由于臨空面土質(zhì)條件復(fù)雜，會有附加推力與土壓力偏差較大情況出現(xiàn)。若附加推力大于土體的被動土壓力，會造成土體的擠壓變形，若附加推力小于土體的主動土壓力，則會造成土體的坍塌。

(3) 頂管與土體摩擦力帶動周圍土體移動。頂進過程中掘進機以及后續(xù)管節(jié)均會對周圍土體產(chǎn)生摩擦力，一般情況掘進機與土體的接觸面積更大從而產(chǎn)生更大的摩擦力，后續(xù)管節(jié)通過注漿等工序可以降低摩擦力。

3 頂管施工引發(fā)土體變形計算

3.1 基本假定

(1) 本文僅考慮施工期間的變形，土體為不排水固結(jié)變形。

(2) 為簡化計算，對頂管上方土體參數(shù)取加權(quán)平均值，簡化為均質(zhì)線彈性半無限體黏性土。

(3) 頂管推進面附加推力為圓形均布荷載。

(4) 頂管與周圍土體的摩擦力均勻分布。

3.2 地層損失造成沉降計算

Peck提出地面沉降槽呈正態(tài)分布，假定土體體積不可壓縮，則土體損失量即為沉降槽體積，地面沉降計算公式為：

(1)

(2)

式中：x為計算點沿頂管方向坐標，m；xi為隧道開挖面起始點，m；xf為當(dāng)前隧道開挖面位置，m；Ф為由標準正態(tài)分布函數(shù)查表獲得；S(x)為沿頂管方向計算點豎向沉降量，m；Smax為頂管軸線正上方最大豎向沉降量，m；i為地面沉降槽寬度系數(shù)，m，取值如下：

i=R(h/2R)n

(3)

R為掘進機外半徑，m；h為頂管軸線至地面距離，m；軟黏土中，n=1。

Vloss為隧道單位長度土體損失量，根據(jù)經(jīng)驗方法[5]選擇合適的挖掘面百分率來估算土體損失：

Vloss=πR2η

(4)

黏土中，η取值為0.5%～2.5%，結(jié)合本地區(qū)施工及監(jiān)測經(jīng)驗，本次計算η取值為1.5%。

3.3 正面附加推力造成土體垂直變形計算

圖2為正面附加推力造成土體垂直變形計算模型，采用彈性力學(xué)明德林解計算圓形均布荷載作用下，土體中任一點(x,y,z)在z方向產(chǎn)生的位移計算如下：

圖2力學(xué)模型簡圖

(5)

式中，

式中：P為掘進正面附加推力，kPa；D為掘進機外圈直徑，m；h為管道中軸線至地面距離，m；G為土的剪切模量，MPa。

(6)

式中：Es為土體壓縮模量，MPa；K0為靜止土壓力系數(shù)；μ為土體泊松比。

3.4 摩擦力造成土體垂直變形計算

由模型圖2可以看出，頂管對周圍土體的摩擦力，分為掘進機和后續(xù)管道兩部分，因兩者均是圓柱體，取表面微分面積Rdrdθ，利用明德林解積分土體中任意一點(x，y，z)沿z方向的位移為：

(7)

式中，

式中：p為圓柱體與周圍土體之間單位面積摩擦力，kPa，等于法向應(yīng)力乘以摩擦系數(shù)，法向應(yīng)力近似取最大埋深處的垂直土壓力，摩擦系數(shù)根據(jù)樁土界面系數(shù)取值。

3.5 土體總的垂直變形計算

去除注漿、糾偏等施工過程中不可控因素，地表豎向變形主要由以上三部分即地層損失、正面附加推力、摩擦力造成，總的地表豎向變形為：

w=Sloss+w1+w2

(8)

4 計算結(jié)果分析

本項目參數(shù)取值：h=3.8 m，R1=1.2 m，D=2.42 m，L=3 m，L1=50 m，P=20 kPa，p掘進機=20 kPa，p后續(xù)管道=4 kPa，Es=2.5 MPa，μ=0.35，K0=0.51，G=0.6 MPa，η=1.5%，i=1.9 m，xi=-53.0 m，xf=0 m。

計算y=0時土體損失、正面附加推力、掘進機及后續(xù)管道摩擦力單獨作用以及共同作用下引起的地面縱向垂直變形，計算結(jié)果如圖3所示。

圖3各因素引發(fā)地表縱向變形曲線

圖中計算結(jié)果顯示如下規(guī)律：

(1) 地面沉降主要由土體損失造成，當(dāng)x>3D時，地表變形受土體損失影響較小接近于0，當(dāng)x≤3D，沿x軸反方向沉降逐漸增大，開挖面位置沉降量為最大沉降量的50%，至x=-3D沉降達到最大值并趨于穩(wěn)定。

(2) 正面推力造成地表豎直變形表現(xiàn)為前方隆起，后方沉降，并以開挖面為軸線反對稱分布。

(3) 摩擦力造成地表豎直變形同樣表現(xiàn)為前方隆起，后方沉降，但是對稱軸線分別為掘進機中線位置和后續(xù)管道中線位置。

(4) 受綜合因素影響，地表縱向變形曲線可分為：隆起區(qū)—急速沉降區(qū)—沉降穩(wěn)定區(qū)—沉降回彈區(qū)，最大隆起位置在開挖面前方2.5D位置處，最大沉降值出現(xiàn)在距離開挖面1.3h后方。

計算不同縱斷面處地表沿橫斷面變形曲線，選取y=-5 m、0 m、+5 m，分別對應(yīng)縱向沉降極值位置、開挖面位置、縱向隆起極值位置，計算結(jié)果如圖4所示。

圖4不同縱斷面處地表沿橫斷面變形曲線

由圖4計算結(jié)果顯示如下規(guī)律：

(1) 無論是隆起或是沉降，頂管正上方位置變形最大，向兩側(cè)方向逐漸消散。

(2) 在橫斷面5h范圍之外，地面變形接近于無，可認為5倍頂管深度范圍外變形不受頂管影響。

5 實際監(jiān)測結(jié)果對比

為對比試驗結(jié)果，頂管施工期間在地表布設(shè)豎向位移監(jiān)測點測量地面變形，監(jiān)測點位布設(shè)如圖5所示。

圖5監(jiān)測布點圖

監(jiān)測點以頂管軸線對稱布置，各測點距離中軸線分別為2 m、5 m、10 m、15 m。共布設(shè)5個斷面，分別位于頂進面正上方、正前方5 m、20 m、正后方5 m、15 m、25 m、35 m、45 m、55 m。測量此施工節(jié)點各測點變形穩(wěn)定值，并與計算結(jié)果對比，對比結(jié)果如圖6、圖7所示。

圖6地表橫斷面變形實測值與計算值對比圖

圖7地表縱斷面變形實測值與計算值對比圖

由以上結(jié)果可以看出，各斷面最大變形實測值略小于計算值，是因頂管推進過程中樁土界面摩擦系數(shù)減小導(dǎo)致，曲線形狀基本吻合，說明本文計算方法正確，理論值偏于保守。

6 結(jié) 論

本文假定土體為均質(zhì)線彈性半無限體，變形形式為不排水固結(jié)，并假定頂管與土體之間作用力均勻分布，引入Peck公式計算土體損失引起的變形，并采用明德林解積分正面推力以及摩擦力造成的土體變形，此三者共同作用，使得頂管上方地表呈現(xiàn)規(guī)律性的垂直位移，并把計算結(jié)果與實測值進行對比，驗證了本計算方法的正確性。

此次研究僅針對某一特殊節(jié)點地表的變形分布規(guī)律，關(guān)于頂管施工期間地表變形隨時間的推進而呈現(xiàn)的變化規(guī)律未作研究，另外，因現(xiàn)場條件限制，未能對比地表下土體的變形規(guī)律，可作為今后研究方向。