許紹航， 席軍強(qiáng)， 陳慧巖

(北京理工大學(xué) 機(jī)械與車輛學(xué)院， 北京 100081)

0 引言

全電高機(jī)動(dòng)平臺(tái)是未來軍事機(jī)動(dòng)裝備的重要研究發(fā)展方向，世界各國都在大力研發(fā)[1]。其中，串聯(lián)式混合動(dòng)力履帶車輛由于其動(dòng)力傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、系統(tǒng)可靠性高等優(yōu)點(diǎn)而受到廣泛關(guān)注。

能量管理策略作為混合動(dòng)力核心技術(shù)之一，對(duì)履帶車輛的動(dòng)力性和燃油經(jīng)濟(jì)性具有顯著影響。文獻(xiàn)[2]針對(duì)履帶式混合動(dòng)力車輛提出了一種發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)載功率跟隨與電池組功率補(bǔ)償?shù)哪芰抗芾聿呗?，?shí)現(xiàn)了車輛機(jī)動(dòng)性和燃油經(jīng)濟(jì)性的良好匹配。文獻(xiàn)[3]基于隨機(jī)動(dòng)態(tài)規(guī)劃策略進(jìn)行履帶車輛能量管理，采用策略迭代法求解以發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、電池組荷電狀態(tài)、車速和駕駛員功率需求為輸入，發(fā)動(dòng)機(jī)電子節(jié)氣門為輸出的最優(yōu)控制策略，提高了車輛燃油經(jīng)濟(jì)性。近年來，基于模型預(yù)測(cè)控制的能量管理策略受到越來越多的關(guān)注[4-8]，該方法通過對(duì)未來工況的合理預(yù)測(cè)，使用優(yōu)化方法對(duì)預(yù)測(cè)時(shí)域內(nèi)的能量管理控制問題進(jìn)行求解，實(shí)現(xiàn)能量管理的實(shí)時(shí)優(yōu)化。但以上方法缺乏對(duì)越野路況的考慮，對(duì)于越野工況下履帶車輛的能量管理存在一定的應(yīng)用局限性。

本文以某混合動(dòng)力履帶裝甲車輛為研究對(duì)象，在研究混合動(dòng)力能量管理策略時(shí)，基于車速和姿態(tài)角建立越野路況識(shí)別模型，對(duì)不同越野路況下的履帶車輛行駛速度進(jìn)行預(yù)測(cè)；采用模型預(yù)測(cè)控制策略進(jìn)行能量管理，合理分配動(dòng)力電池與發(fā)動(dòng)機(jī)- 發(fā)電機(jī)組的功率。研究結(jié)果表明，所提出的越野工況預(yù)測(cè)模型有利于改善工況預(yù)測(cè)效果，能量管理策略能夠?qū)崿F(xiàn)越野環(huán)境下履帶車輛能量管理控制目標(biāo)，有利于改善混合動(dòng)力履帶車輛性能。

1 越野工況預(yù)測(cè)方法

基于模型預(yù)測(cè)控制的能量管理策略需要對(duì)未來一段時(shí)間內(nèi)的工況進(jìn)行合理預(yù)測(cè)，體現(xiàn)了控制的前瞻性。本文通過分析和處理試驗(yàn)平臺(tái)的歷史行駛數(shù)據(jù)，考慮到不同越野路況下的車速變化特性，在進(jìn)行工況預(yù)測(cè)時(shí)基于車載傳感器采集車速和車輛姿態(tài)角等信息，利用支持向量機(jī)建立越野路況識(shí)別模型，對(duì)不同路況下的速度進(jìn)行預(yù)測(cè)，預(yù)測(cè)結(jié)果作為能量管理控制的約束條件。

1.1 越野路況識(shí)別

支持向量機(jī)是路面不平度識(shí)別和地形辨識(shí)的常用方法[9-10]，本文利用車載傳感器測(cè)量車速、車輛姿態(tài)角信息，在離線階段基于支持向量機(jī)訓(xùn)練路況識(shí)別模型，實(shí)車使用時(shí)調(diào)用離線訓(xùn)練模型進(jìn)行在線識(shí)別，算法流程圖如圖1所示。

圖1 越野路況識(shí)別算法流程圖Fig.1 Flow chart of cross-country road recognition algorithm

1.1.1 數(shù)據(jù)處理

作為一種有監(jiān)督的機(jī)器學(xué)習(xí)算法，支持向量機(jī)需要對(duì)離線數(shù)據(jù)處理，進(jìn)行數(shù)據(jù)標(biāo)簽化、分段和特征提取，為模型訓(xùn)練提供數(shù)據(jù)集。

1.1.1.1 數(shù)據(jù)標(biāo)簽化

數(shù)據(jù)處理的首要問題是數(shù)據(jù)標(biāo)簽化，即對(duì)典型越野路況進(jìn)行分類。

在試驗(yàn)車輛的歷史試驗(yàn)數(shù)據(jù)庫中選取典型路況下的試驗(yàn)工況，速度曲線如圖2所示，車輛在不同路況下的速度、加速度存在比較大的差異，因此將路況分為平坦、起伏和坡道3類，然后針對(duì)不同路況進(jìn)行速度預(yù)測(cè)。

圖2 典型越野路況下的試驗(yàn)速度工況Fig.2 Test speeds under typical off-road conditions

本文對(duì)不同路況下的道路負(fù)荷作一定的簡(jiǎn)化處理，僅考慮中低道路負(fù)荷的情況，根據(jù)文獻(xiàn)[11-13]以及試驗(yàn)平臺(tái)的歷史試驗(yàn)數(shù)據(jù)，得出對(duì)應(yīng)路況的道路阻力系數(shù)估計(jì)值如表1所示，典型越野路況下的俯仰角工況如圖3所示。

圖3 典型越野路況下的俯仰角工況Fig.3 Pitch angles under typical off-road conditions

典型越野路況道路阻力系數(shù)平坦0.09起伏0.16坡道0.21

1.1.1.2 數(shù)據(jù)分段與特征提取

數(shù)據(jù)分段是將循環(huán)工況的連續(xù)數(shù)據(jù)按一定的時(shí)間均分為相等長度的數(shù)據(jù)段，數(shù)據(jù)段時(shí)間的長短反映了路況識(shí)別的固有延遲時(shí)間。分別采用不同時(shí)間長度劃分?jǐn)?shù)據(jù)段，然后采用同樣方法訓(xùn)練模型，再用同一組測(cè)試集進(jìn)行測(cè)試，模型識(shí)別的準(zhǔn)確度如表2所示。表2中顯示以1 s劃分?jǐn)?shù)據(jù)段的模型準(zhǔn)確度相對(duì)較高，又考慮到進(jìn)行預(yù)測(cè)能量管理控制的控制周期一般為1 s，因此以1 s為時(shí)間長度劃分?jǐn)?shù)據(jù)段，在保證模型準(zhǔn)確度的同時(shí)，使路況識(shí)別的更新時(shí)間與預(yù)測(cè)控制周期保持一致。

表2 數(shù)據(jù)分段時(shí)間比較

為了區(qū)別各個(gè)路況，需要對(duì)每個(gè)數(shù)據(jù)段內(nèi)的數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，提取數(shù)據(jù)段內(nèi)車速和車輛姿態(tài)角的統(tǒng)計(jì)特征，選取的特征參數(shù)如表3所示。

表3 特征提取

1.1.2 模型訓(xùn)練與在線識(shí)別

越野路況識(shí)別模型的建立過程就是利用支持向量機(jī)訓(xùn)練離線數(shù)據(jù)的過程。為了使模型具有較高的準(zhǔn)確度，需要對(duì)支持向量機(jī)的核函數(shù)類型及其參數(shù)進(jìn)行合理選擇。常用核函數(shù)有線性、多項(xiàng)式型、徑向基型和Sigmoid型4種，在其他條件相同情況下，分別使用4種核函數(shù)訓(xùn)練模型，模型識(shí)別的準(zhǔn)確度如表4所示，通過對(duì)比分析，選擇準(zhǔn)確率更高、迭代次數(shù)更少的徑向基類型函數(shù)作為核函數(shù)進(jìn)行模型訓(xùn)練。

表4 核函數(shù)類型比較

支持向量機(jī)參數(shù)類型有懲罰因子C和核函數(shù)參數(shù)γ，將兩個(gè)參數(shù)在[0.01,100]范圍內(nèi)進(jìn)行對(duì)比選取，得出適合路況分類問題的參數(shù)選取方案，調(diào)參過程的部分曲線如圖4所示，調(diào)參優(yōu)化結(jié)果為C=1，γ=0.02.

圖4 模型調(diào)參曲線Fig.4 Parametric adjustment of model

將離線訓(xùn)練的模型保存至控制器，在線識(shí)別時(shí)，控制器接收傳感器發(fā)送的車速、車輛姿態(tài)等信息后按表3提取特征，調(diào)用離線模型進(jìn)行在線路況識(shí)別。

1.2 履帶速度預(yù)測(cè)

車輛在行駛過程中，速度變化存在很大的不確定性。假設(shè)車輛加速度與歷史狀態(tài)無關(guān)，僅與當(dāng)前狀態(tài)有關(guān)，則可以將加速度變化視為馬爾可夫過程，使用馬爾可夫鏈進(jìn)行速度預(yù)測(cè)[3]。履帶車輛存在速差轉(zhuǎn)向的運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)，雙側(cè)電驅(qū)動(dòng)履帶車輛可通過控制兩側(cè)驅(qū)動(dòng)電機(jī)實(shí)現(xiàn)任意半徑轉(zhuǎn)向。本文在進(jìn)行速度預(yù)測(cè)時(shí),分別計(jì)算不同路況下兩側(cè)履帶速度的狀態(tài)轉(zhuǎn)移概率，單獨(dú)預(yù)測(cè)每側(cè)履帶的速度。

將履帶速度和加速度離散化，得到對(duì)應(yīng)下標(biāo)的速度值和加速度值：

v∈{v1,v2,…,vr};a∈{a1,a2,…,aq},

式中：r、q分別為速度和加速度最大索引下標(biāo)。馬爾可夫狀態(tài)轉(zhuǎn)移概率為

pij=P(a(n+1)=aj|v(n)=vi)，

(1)

式中：a(n+1)為第n+1時(shí)刻的加速度；v(n)為第n時(shí)刻的履帶速度預(yù)測(cè)值；i、j分別為離散化的速度和加速度索引下標(biāo)，i=1，2,…，r，j=1,2,…，q.

(1)式的含義為：當(dāng)n時(shí)刻履帶速度為vi時(shí)，n+1時(shí)刻加速度為aj的概率為pij.

對(duì)歷史試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，計(jì)算狀態(tài)轉(zhuǎn)移概率pij為

(2)

式中：Ni,j為當(dāng)前時(shí)刻速度為vi、下一時(shí)刻加速度為aj事件發(fā)生的次數(shù)；Ni為事件發(fā)生的總次數(shù)。

在離線階段分別統(tǒng)計(jì)平坦、起伏和坡道路況的歷史試驗(yàn)數(shù)據(jù)，分別得到各路況下的履帶速度狀態(tài)轉(zhuǎn)移概率pij，平坦路況下左側(cè)履帶馬爾可夫轉(zhuǎn)移概率矩陣如圖5所示。為使?fàn)顟B(tài)轉(zhuǎn)移概率實(shí)時(shí)更新，引入修正系數(shù)λ，當(dāng)前時(shí)刻為n時(shí)，若前一時(shí)刻發(fā)生了速度vi向加速度aj的轉(zhuǎn)移事件，則對(duì)狀態(tài)轉(zhuǎn)移概率進(jìn)行更新:

pij(n)=pij(n-1)+λ，

(3)

(4)

式中：s=1,2,…,q，s≠j.

圖5 平坦路況下左側(cè)履帶的馬爾可夫轉(zhuǎn)移概率矩陣Fig.5 Markov transition probability matrix of left track on flat road

下一時(shí)刻履帶速度預(yù)測(cè)值為

(5)

式中:v(n+1)為下一時(shí)刻的履帶速度預(yù)測(cè)值；Δt為時(shí)間間隔。

預(yù)測(cè)時(shí)域內(nèi)各個(gè)時(shí)刻的履帶速度均可由上一時(shí)刻的預(yù)測(cè)值得到：

(6)

式中:k為預(yù)測(cè)時(shí)域內(nèi)的目標(biāo)時(shí)刻。

2 基于越野工況預(yù)測(cè)的能量管理策略

2.1 系統(tǒng)分析

本文研究的混合動(dòng)力履帶車輛采用串聯(lián)式結(jié)構(gòu)，如圖6所示，雙側(cè)驅(qū)動(dòng)電機(jī)通過減速機(jī)構(gòu)帶動(dòng)兩側(cè)主動(dòng)輪和履帶轉(zhuǎn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)車輛的直駛和轉(zhuǎn)向；發(fā)動(dòng)機(jī)- 發(fā)電機(jī)組和動(dòng)力電池組混合供電，車輛行駛的直接驅(qū)動(dòng)力完全來自驅(qū)動(dòng)電機(jī)，發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力不直接驅(qū)動(dòng)車輛，實(shí)現(xiàn)了工作點(diǎn)的解耦。

圖6 混合動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)原理圖Fig.6 Schematic diagram of power transmission system for hybrid tracked vehicle

混合動(dòng)力履帶車輛能量管理的控制目標(biāo)是在滿足動(dòng)力性功率需求和系統(tǒng)約束條件下，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)- 發(fā)電機(jī)組和動(dòng)力電池組的功率進(jìn)行合理分配，將動(dòng)力電池組荷電狀態(tài)(SOC)維持在一定的區(qū)間，并降低燃油消耗，提高燃油經(jīng)濟(jì)性。

2.2 面向能量管理的混合動(dòng)力履帶車輛建模

動(dòng)力電池組是混合動(dòng)力系統(tǒng)的關(guān)鍵部件，其SOC值對(duì)于能量管理控制起著至關(guān)重要的作用，使用等效電路模型對(duì)動(dòng)力電池建模：

(7)

式中：Cb為電池額定容量；Vb為電池開路電壓；Rb為電池內(nèi)阻；Pb為電池功率。

系統(tǒng)選用具有電子調(diào)速功能的發(fā)動(dòng)機(jī)，發(fā)動(dòng)機(jī)采用轉(zhuǎn)速控制方式，能量管理控制器通過CAN網(wǎng)向發(fā)動(dòng)機(jī)控制器發(fā)送轉(zhuǎn)速請(qǐng)求指令，根據(jù)臺(tái)架試驗(yàn)建立的油耗特性圖計(jì)算燃油消耗率：

(8)

式中：φf為根據(jù)臺(tái)架試驗(yàn)數(shù)據(jù)確定的發(fā)動(dòng)機(jī)油耗特性圖查表函數(shù)；Te為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩；ne為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速。

發(fā)動(dòng)機(jī)輸出軸與發(fā)電機(jī)輸入軸剛性連接，二者的轉(zhuǎn)速相等，發(fā)電機(jī)輸出功率滿足如下方程：

(9)

式中：ng和Tg分別為發(fā)電機(jī)輸入軸轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩；Je和Jg分別為發(fā)動(dòng)機(jī)和發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；Pg為發(fā)電機(jī)輸出到直流母線的電功率；ηg為發(fā)電機(jī)效率。

發(fā)動(dòng)機(jī)- 發(fā)電機(jī)組和動(dòng)力電池組共同提供能量，滿足整車功率需求，功率平衡方程為

(Pg+Pb)η=Pr，

(10)

式中：Pr為車輛需求功率；η為電功率轉(zhuǎn)換效率。

混合動(dòng)力履帶車輛的功率需求來自于兩部分，一是驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力功率需求，二是冷卻水泵等電氣輔助設(shè)備的功率需求：

(11)

本文對(duì)履帶車輛動(dòng)力學(xué)進(jìn)行一定簡(jiǎn)化，忽略履帶的滑轉(zhuǎn)、滑移，將履帶車輛視為具有集中質(zhì)量作平面運(yùn)動(dòng)的剛體，速差轉(zhuǎn)向過程視為低速勻速運(yùn)動(dòng)，按(12)式計(jì)算履帶車輛直駛和轉(zhuǎn)向需求功率[8]：

(12)

式中：fd為道路阻力系數(shù),由當(dāng)前路況確定；m為車輛總質(zhì)量；g為重力加速度；Ca為空氣阻力系數(shù)；A為履帶車輛的正面投影面積；ac為加速度；vc為車速；μ為轉(zhuǎn)向阻力系數(shù)；L為履帶接地長度；ω為轉(zhuǎn)向角速度；vL、vR分別為左、右兩側(cè)履帶速度；B為履帶中心距。

2.3 基于越野工況預(yù)測(cè)的能量管理策略

模型預(yù)測(cè)控制是解決非線性、強(qiáng)約束問題的有力工具，其核心是通過對(duì)未來狀態(tài)的合理預(yù)測(cè)，求解預(yù)測(cè)時(shí)域內(nèi)的優(yōu)化控制問題，但僅將最優(yōu)控制序列中的第1個(gè)控制量作用于系統(tǒng)，然后重新開始下一個(gè)預(yù)測(cè)控制循環(huán)[14]。針對(duì)2.2節(jié)提出的混合動(dòng)力履帶車輛模型，根據(jù)越野工況預(yù)測(cè)結(jié)果利用模型預(yù)測(cè)控制策略進(jìn)行能量管理，實(shí)時(shí)優(yōu)化發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)電機(jī)組和動(dòng)力電池組的功率分配。對(duì)于混合動(dòng)力履帶車輛，能量管理的控制量為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速ne和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)矩Tg，系統(tǒng)狀態(tài)量為動(dòng)力電池SOC，狀態(tài)方程根據(jù)(6)式可寫為

(13)

在每個(gè)采樣時(shí)刻k、預(yù)測(cè)時(shí)域P內(nèi)的能量管理優(yōu)化函數(shù)為

(14)

能量管理控制系統(tǒng)在每個(gè)預(yù)測(cè)時(shí)域內(nèi)需要滿足如下物理約束：

(15)

式中：參數(shù)下標(biāo)max和min分別為對(duì)應(yīng)物理量的最大值和最小值。

能量管理算法流程圖如圖7所示，系統(tǒng)在每個(gè)采樣時(shí)刻對(duì)當(dāng)前狀態(tài)進(jìn)行更新，并對(duì)預(yù)測(cè)時(shí)域內(nèi)的工況進(jìn)行預(yù)測(cè)，構(gòu)建能量管理優(yōu)化問題；采用動(dòng)態(tài)規(guī)劃算法對(duì)預(yù)測(cè)時(shí)域內(nèi)的能量管理優(yōu)化問題進(jìn)行在線求解，獲得預(yù)測(cè)時(shí)域內(nèi)的最優(yōu)控制序列，將第1個(gè)控制量作用于系統(tǒng)，完成本次預(yù)測(cè)控制循環(huán)，并重新觀測(cè)系統(tǒng)狀態(tài)，開啟下一個(gè)控制循環(huán)。

圖7 能量管理算法流程圖Fig.7 Flow chart of energy management algorithm

3 仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

本文基于某混合動(dòng)力履帶車輛實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，在前期大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，采用第2節(jié)方法訓(xùn)練了越野工況預(yù)測(cè)模型以進(jìn)行預(yù)測(cè)能量管理。實(shí)驗(yàn)平臺(tái)和典型實(shí)驗(yàn)路況如圖8所示。為進(jìn)一步分析越野工況預(yù)測(cè)效果和能量管理控制效果，驗(yàn)證本文提出的基于越野工況預(yù)測(cè)的能量管理策略的可行性與有效性，基于實(shí)車實(shí)驗(yàn)工況在MATLAB環(huán)境下進(jìn)行了仿真實(shí)驗(yàn)。根據(jù)動(dòng)力電池組的使用要求，混合動(dòng)力模式下電池SOC最佳范圍為0.6～0.8，因此將電池SOC初始值和目標(biāo)值設(shè)置為0.7，仿真時(shí)長385 s，整車主要技術(shù)參數(shù)如表5所示。

圖8 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)及典型路況Fig.8 Hybrid electric tracked vehicle and test road conditions

部件及整車參數(shù)數(shù)值最大功率/kW96發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩/(N·m)313最高轉(zhuǎn)速/(r·min-1)3200最大功率/kW90發(fā)電機(jī)最大轉(zhuǎn)矩/(N·m)300最高轉(zhuǎn)速/(r·min-1)3000總質(zhì)量/kg7500整車履帶中心距/m2.5主動(dòng)輪半徑/m0.2654

3.1 越野工況預(yù)測(cè)效果分析

仿真實(shí)驗(yàn)工況的俯仰角曲線如圖9所示，實(shí)驗(yàn)工況的數(shù)據(jù)段共385個(gè)，路況識(shí)別正確的數(shù)據(jù)段為347個(gè)，準(zhǔn)確度為90.16%. 錯(cuò)誤分類多發(fā)生于將起伏路面識(shí)別為坡道路面，這是因?yàn)閷?shí)驗(yàn)平臺(tái)在起伏面上的部分行駛數(shù)據(jù)特征與坡道路面相似，從而出現(xiàn)少量誤檢。越野路況識(shí)別結(jié)果與實(shí)際路況對(duì)比如圖10所示。

圖9 仿真實(shí)驗(yàn)工況的車輛俯仰角Fig.9 Vehicle pitch curve under simulation test condition

圖10 越野路況識(shí)別結(jié)果Fig.10 Recognition result of off-road condition

速度預(yù)測(cè)效果如圖11所示，可見基于路況識(shí)別的速度預(yù)測(cè)可以較準(zhǔn)確地對(duì)越野速度工況進(jìn)行預(yù)測(cè)。為進(jìn)一步表明預(yù)測(cè)效果，分別使用不同的預(yù)測(cè)方法進(jìn)行預(yù)測(cè)，引入均方根誤差作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，如(15)式所示，對(duì)不同的預(yù)測(cè)方法的預(yù)測(cè)效果進(jìn)行對(duì)比。

圖11 速度預(yù)測(cè)結(jié)果Fig.11 Predicted speeds

(16)

式中：e為均方根誤差；vp和vr分別為預(yù)測(cè)速度和實(shí)際速度。

表6顯示了不同預(yù)測(cè)方法的預(yù)測(cè)結(jié)果，其中：維持預(yù)測(cè)是指將每一個(gè)預(yù)測(cè)時(shí)域內(nèi)的速度均視為當(dāng)前時(shí)刻的速度；馬爾可夫預(yù)測(cè)是指將所有路況的速度工況進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，統(tǒng)一使用相同的轉(zhuǎn)移概率進(jìn)行預(yù)測(cè)；越野工況預(yù)測(cè)策略是指對(duì)路況進(jìn)行區(qū)分，根據(jù)越野路況識(shí)別的結(jié)果分別對(duì)不同路況使用不同的轉(zhuǎn)移概率進(jìn)行預(yù)測(cè)，結(jié)果可見越野工況預(yù)測(cè)有利于提高預(yù)測(cè)的準(zhǔn)確度，準(zhǔn)確度提升約18.6%.

表6 速度預(yù)測(cè)效果對(duì)比

3.2 能量管理控制效果分析

基于越野工況預(yù)測(cè)結(jié)果和混合動(dòng)力履帶車輛模型，使用模型預(yù)測(cè)控制策略進(jìn)行能量管理，電池SOC仿真結(jié)果如圖12所示，在行駛工況中，能量管理策略在保證滿足整車功率平衡的基礎(chǔ)上，通過動(dòng)力電池的充放電，調(diào)節(jié)發(fā)動(dòng)機(jī)- 發(fā)電機(jī)組的輸出功率以改善燃油經(jīng)濟(jì)性，同時(shí)能夠?qū)OC維持在目標(biāo)值范圍附近，較好地完成能量管理的控制目標(biāo)。

圖12 電池SOC仿真曲線Fig.12 Simulation curve of battery SOC

為了比較不同控制策略在實(shí)驗(yàn)工況下的能量管理效果，分別采用基于規(guī)則的策略和基于越野工況預(yù)測(cè)的策略進(jìn)行能量管理。圖13比較了不同策略下發(fā)動(dòng)機(jī)工作點(diǎn)的分布。由圖13可見，與基于規(guī)則的控制策略相比，發(fā)動(dòng)機(jī)有更多的工作點(diǎn)落在高效區(qū)內(nèi)，工作范圍得到改善。基于規(guī)則的策略下總油耗為993.5 g，而基于越野工況預(yù)測(cè)的策略下總油耗為920.1 g，燃油經(jīng)濟(jì)性提高了7.9%.

圖13 不同策略下發(fā)動(dòng)機(jī)工作點(diǎn)對(duì)比Fig.13 Comparison of engine operating points when using different control strategies

4 結(jié)論

本文針對(duì)越野環(huán)境下混合動(dòng)力履帶車輛能量管理問題，提出了一種基于越野工況預(yù)測(cè)的履帶車輛能量管理策略。首先利用車速、車輛姿態(tài)角建立越野路況識(shí)別模型，然后基于馬爾可夫鏈對(duì)預(yù)測(cè)時(shí)域內(nèi)不同路況下的速度進(jìn)行預(yù)測(cè)，最后建立混合動(dòng)力履帶車輛模型，以滿足整車功率平衡和燃油消耗最小為目標(biāo)，設(shè)計(jì)模型預(yù)測(cè)控制策略進(jìn)行能量管理。

通過仿真實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證了越野工況預(yù)測(cè)策略有利于提高預(yù)測(cè)效果，預(yù)測(cè)準(zhǔn)確度提升約19%，同時(shí)也驗(yàn)證了能量管理策略能夠完成越野環(huán)境下履帶車輛能量管理控制目標(biāo)，有利于改善混合動(dòng)力履帶車輛性能, 與規(guī)則策略相比油耗降低約8%.