李 聰,孫亞玲,楊朝康
(中國石油大港石化公司第二聯(lián)合車間,天津 300280)
大港石化公司轉化氣蒸汽發(fā)生器投用于2008 年7 月,經(jīng)過6 次拆檢吹灰清理,最后一次吹灰時間為2014 年5 月,至本次檢修已連續(xù)使用3 年。使用過程中發(fā)現(xiàn)其換熱效果越來越差,熱介質換熱后溫度由原來360 ℃提高至380 ℃,難以實現(xiàn)溫度控制。
該換熱器是一臺固定管板式換熱器。其中管束部分包括內徑282 mm 的中心管與444 根內徑28 mm 的換熱管組成。管束兩端管箱內襯有耐高溫的襯里,并有不銹鋼護板覆蓋在襯里表面,壓緊襯里防止脫落。高溫轉化氣(750 ℃)由換熱器左側進入管束,與殼程的鍋爐水換熱,低溫轉化氣(360 ℃)從管束右側流出,進入后續(xù)流程設備。
換熱管主體為Φ38 mm×5 mm 的15CrMo 管,兩端使用Al2O3 隔熱陶瓷套管穿過襯里,陶瓷套管內徑為Φ19 mm。套管前端拆入換熱管內,外部及喇叭口部分穿過襯里連接管箱,使換熱管形成了兩端縮徑的結構。
圖1 陶瓷套管結構
圖2 陶瓷套管與換熱管連接
經(jīng)拆檢發(fā)現(xiàn),444 根換熱管中有43 根堵死完全不通,其余結垢嚴重,換熱效果損失較大。鑒于此,檢修單位制定方案,先行疏通,再進行除垢。疏通工具采用Φ12 mm 鋼釬,自右側伸入換熱管,人工向左疏通。
由于陶瓷套管在換熱管兩端形成的縮頸,為防止鋼釬捅壞陶瓷套管,需要準確保證鋼釬伸入長度。經(jīng)過查閱圖紙,換熱管自最右端護板開始計算,至左側陶瓷套管最深處,總長度6230 mm。將鋼釬自一端開始測量,在6230 mm 長度位置處標記,鋼釬最大伸入深度不超過標記就能保證不破壞陶瓷套管。
經(jīng)人工反復疏通,除1 根管完全堵死,其余均已疏通完畢。
由于該換熱管工作環(huán)境完全無水,工作溫度360 ℃,結構內部存在不耐水的襯里。對于清灰方案,承包施工方與屬地方均不敢輕易嘗試高壓水清洗方式,所以受先選用風吹方案。
大港石化工業(yè)風壓力為0.5 MPa,壓力較低,承包方采用電壓風車提供1.0 MPa 壓縮空氣。使用Φ12 mm 膠管,頭部接50 mm 長鋼管作為噴頭,將鋼管頭部砸扁以提高壓縮空氣的噴出速度。經(jīng)反復吹掃后,內窺鏡觀測換熱管,緊緊將浮灰吹出,內部結垢仍未徹底清理,所以該方案效果不佳。
另行采購外徑18 mm 鋼絲刷,綁在鋼釬頭部,人工進行刷洗。由于內部結垢及其嚴重,鋼刷伸入換熱管后阻力較大、刷洗困難。鋼絲刷抽出換熱管時,卡在外端陶瓷套管凸臺上難以拔出,致使鋼絲刷從鋼釬脫落卡在換熱管內。因為操作困難且易卡瑟異物堵管,所以放棄該方案。
將厚2 mm、寬1.1 mm、長400 mm 的不銹鋼鋼片焊接在鋼釬頭部,防止其脫落堵管。將該鋼片伸入換熱管,轉動鋼釬,利用鋼片變形在換熱管內壁上刮擦,以期將掛壁的垢刮下后,用風吹出。經(jīng)實驗,前兩根管效果良好,第三根管時因結垢過于牢固,出現(xiàn)鋼片在管內扭曲成團,無法前進也無法后退,最終扯斷鋼片以失敗告終。
經(jīng)過數(shù)次嘗試,最終被迫采用高壓水清洗的方案。水清洗方案最大的難點在于擔心破壞襯里。右端管箱內有金屬護板保護,端面有蓋板保護,清洗水浸入襯里的主要途徑為陶瓷套管與換熱管連接處的縫隙。經(jīng)主管部門聯(lián)合研究,最終決定采用后噴式水槍頭,帶動高壓水管向前行進,避免水流至左側管箱,在右側管箱設置抽水機,連續(xù)抽水,清洗完畢后采用電加熱設備逐步升溫烘干襯里。
施工單位跳高噴水壓力,降低噴水量,采用小槍頭,在高壓管外壁標記6230 mm 的長度位置,防止高壓水槍碰壞對面陶瓷套管。經(jīng)過兩次全面清洗,除兩根換熱管外,全部清洗干凈。
清洗完畢后,采用兩端管箱同時加熱,左端鼓風右端開口的方式,將熱風送入換熱管。嚴格按照升溫曲線,進行烘干操作。
之后進行管束渦流檢測,探測出有9 根管由于嚴重的垢下腐蝕,管壁厚度損失超過40%,故進行兩端堵管。將陶瓷套管敲碎后用不銹鋼堵頭伸入襯里對換熱管進行封堵。堵管的部分堵頭外用襯里料全部封滿,防止過熱損壞。
經(jīng)開工數(shù)據(jù)總結,未發(fā)現(xiàn)換熱器有內漏損壞的情況發(fā)生,外部檢測沒有熱點。即襯里保護良好,且換熱效果恢復至原始設計值。
經(jīng)過多次嘗試總結,對于同類換熱器換熱管可以采用高壓水清洗的方式進行,注意事項主要就是盡快抽走存水,減少浸泡,并按照升溫曲線進行烘干即可。