王彥新
(中國石油廣西石化分公司,廣西 欽州 535008)
本公司催化裂化裝置所用的機組為三機組,也就是煙氣輪機和電機共同帶動主風(fēng)機來為再生器內(nèi)催化劑上的積碳燃燒所需用氧和催化劑的流化提供主風(fēng)。本裝置的采用的定轉(zhuǎn)速的軸流主風(fēng)機,主風(fēng)機的重量流量與大氣的溫度成反比,在大氣溫度高時吸入重量流量小,特性曲線右移。在相同的處理量下,夏季軸流主風(fēng)機的靜葉角度開的比較大,而冬季的靜葉角度開的較小。
欽州市位于北回歸線以南,在亞洲東南部季風(fēng)區(qū)內(nèi),季風(fēng)環(huán)流明顯。由于南臨北部灣,海洋性氣候亦明顯。欽州市屬亞熱帶季風(fēng)型海洋性氣候,全年平均氣溫為22℃,相對濕度為81%。
由飽和蒸汽壓的對照表查得,空氣22℃時的飽和蒸汽壓為2644.7Pa,這時的相對濕度Φ=100%。全年主風(fēng)機在壓縮空氣過程中攜帶水量可以通過下面公式求得:
式中:Hs 為空氣中含水量,kg/m3;η 為相對濕度;PS為某一溫度下水的飽和壓力,Pa;P 為當(dāng)?shù)禺?dāng)時大氣壓力,一般可當(dāng)做一個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓101325Pa。
在相對濕度為81%時計算得出每分鐘空氣中含水量為:
則每分鐘主風(fēng)機壓縮的水量為5400×0.017=91.8kg。
一年主風(fēng)機壓縮空氣時攜帶水量為:91.8×60×24×365=48250.08t/年
在生產(chǎn)中,主風(fēng)機吸入的空氣沒有經(jīng)過除濕就進入主風(fēng)機。由于壓力及溫度的變化,大氣中水的體積在再生器內(nèi)發(fā)生變化。由于水的體積變化,將會增加主風(fēng)機的背壓,需要主風(fēng)機做更多的功,電動機的耗電量增加,也會增大煙機入口蝶閥的開度。不考慮熱量在主風(fēng)機器壁熱量的損失,可以考慮為壓縮理想氣體。
根據(jù)公式PV=nRT 可以計算得出水在再生器內(nèi)體積變化如下:
V1/(273+240)=V2/(273+700)
V2/V1=1.89
可以得出,由于溫度變化水的體積會擴大1.89 倍。
水的溫度從主風(fēng)機出口240℃到再生器內(nèi)上升到700℃,需要由主風(fēng)機提供更多的壓縮空氣與待生催化劑上焦炭及氫的燃燒來提供,將會增加裝置的能耗。具體增加能耗可以通過下面公式計算得知:
再生器注入蒸汽升溫?zé)?/p>
Q汽=G汽(Htl-HTV)/(3.6×10-6)MW
式中:G汽為注入再生系統(tǒng)的蒸汽量,kg/h;Htl為再生器稀相溫度下蒸汽的焓,kJ/kg;HTV為 注入蒸汽的焓kJ/kg。
通過公式(2)得知G汽=91.8×60=5508kg/h。
通過水汽化潛熱表查表得知:Ht1=3900kJ/kg;HTV=2954 kJ/kg。
則可求得:Q汽=1.44 MW (3)
裝置在生產(chǎn)中干煙氣組成CO%=5.59%,CO2%=13.95% O2=0。
空氣分子濕度=0.02 mol/mol 進入再生器的濕空氣量VA=5750×60=345000(m3/h)。
干煙氣中氮含量:w(N2) =100-(CO+CO2+O2)=80.46%。
焦炭中炭量:
CW=34916.7(kg/h)
焦炭中氫含量:
則帶入再生器的熱量
式中:qco為32.79MJ/kg;qco2為9.21 MJ/kg;qH為120.06 MJ/kg。
則每小時帶入再生器內(nèi)水由240℃加熱到700需要主風(fēng)量為:
Q汽/Q入×345000=1.4/344.1×345000=1403m3/h=23m3/min
通過煙氣輪機滿負(fù)荷情況下在大氣相對濕度在81%,氣溫在22℃,主風(fēng)量在5727~5753m3/min。
在工況一時,電動機功率平均值在7084.2 kw·h,在工況二時電動機功率平均值在7189.8 kw·h,工業(yè)用電按0.7 元/kw·h,則每年因為大氣帶水造成經(jīng)濟損失如下:(7189.8-7084.2)×24×365×0.7=67.76 萬元
許多企業(yè)原油性質(zhì)變化很大,需要主風(fēng)機適應(yīng)不同的工況,風(fēng)量變化也很大。在裝置生焦取熱量允許的工況下,如果因為主風(fēng)機不能提供足夠的風(fēng)量而使裝置不能產(chǎn)生更多的效益或者因為空氣濕度大造成重大經(jīng)濟損失,是非??上У?。如果可以將入主風(fēng)機大氣恒溫、恒濕度,那么將會使裝置長周期運行和煉廠效益最大化。