李鵬程 陳宏舉 賈魯生 柳歆

（中海油研究總院有限責(zé)任公司）

0 引言

管道運(yùn)輸是原油和成品油最主要的運(yùn)輸方式，被稱為油氣田開(kāi)發(fā)的重要“生命線”。目前，輸送管道按結(jié)構(gòu)形式可分為單層管和雙層管，其中，雙層管道內(nèi)管為輸送管，外管為保護(hù)套管，內(nèi)外管之間的環(huán)隙放置保溫材料。雙層管外管強(qiáng)度高、密封性好，可使管道免受周邊外力和惡劣環(huán)境的破壞及影響，保證管道保溫層的保溫效果［1］。因此，雙層管一般用于輸送海上高凝高黏原油或陸上有特殊需要的場(chǎng)合［2］。

錨固件作為雙層管的重要部件，通常每隔一段距離設(shè)置一個(gè)，用于連接內(nèi)管和外管。在雙層保溫管中錨固件可以起到以下作用：運(yùn)行過(guò)程中實(shí)現(xiàn)內(nèi)管和外管運(yùn)動(dòng)耦合，在管土作用下可以協(xié)調(diào)變形；施工預(yù)熱消除預(yù)應(yīng)力過(guò)程中，將目標(biāo)預(yù)熱段與相鄰非預(yù)熱段隔離；內(nèi)外管間進(jìn)水或內(nèi)管泄漏后起到阻斷作用，既可防止水的進(jìn)入而影響整條管道保溫材料性能，又可減少原油泄漏量并防止泄漏后擴(kuò)散造成生態(tài)環(huán)境的污染［3］。錨固件結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 錨固件結(jié)構(gòu)

錨固件由鋼鍛造而成，熱阻非常小，在陸地因土壤的蓄熱易在管道外表面形成局部高溫，損壞外涂層。此外，局部高溫還將對(duì)地表植物的正常生長(zhǎng)造成影響，夏季時(shí)植物根部易被燙傷，冬季時(shí)易造成植物過(guò)快生長(zhǎng)?；诖耍鑼?duì)雙層管錨固件進(jìn)行保溫。CJJ/T 81—2013《城鎮(zhèn)供熱直埋熱水管道技術(shù)規(guī)程》中規(guī)定，雙層管外表面溫度應(yīng)低于50 ℃，工程設(shè)計(jì)時(shí)通?？紤]一定的裕量，雙層管外管管壁設(shè)計(jì)溫度一般控制在45 ℃以下。錨固件保溫短管結(jié)構(gòu)如圖2所示，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)物如圖3所示。

圖2 錨固件保溫短管結(jié)構(gòu)

圖3 錨固件保溫短管現(xiàn)場(chǎng)實(shí)物

錨固件短管主要由錨固件本體、保溫套管和與錨固件本體兩側(cè)焊接相連的雙層管短管三部分組成。圖4是保溫后的錨固件短管埋設(shè)于土壤中的物理模型圖。錨固件保溫結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)即確定其保溫層的厚度和長(zhǎng)度。

圖4 錨固件保溫短管土壤埋設(shè)物理模型

1 埋地保溫錨固件傳熱分析

對(duì)于保溫錨固件，整個(gè)系統(tǒng)的傳熱由以下幾個(gè)部分組成：錨固件內(nèi)流體的對(duì)流換熱、錨固件鑄鋼導(dǎo)熱、錨固件保溫層導(dǎo)熱、環(huán)空空氣層導(dǎo)熱、套管管壁導(dǎo)熱、管外壁至土壤的放熱。熱油管道經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期運(yùn)行，可在整條管道管內(nèi)外建立穩(wěn)定的溫度場(chǎng)。散熱量、傳熱系數(shù)和熱阻的關(guān)系為［4］：

式（1）、式（2）中：q——單位長(zhǎng)度散熱量，W/m；U——傳熱系數(shù)，W/（m2·K）；d——錨固件內(nèi)表面直徑，m；T1——管內(nèi)流體溫度，℃；T0——管道周?chē)匀画h(huán)境溫度，℃；R1——錨固件內(nèi)流體對(duì)流換熱熱阻，m2·K/W；R2——錨固件鑄鋼導(dǎo)熱熱阻，m2·K/W；R3——錨固件保溫層導(dǎo)熱熱阻，m2·K/W；R4——環(huán)空空氣層導(dǎo)熱熱阻，m2·K/W；R5——套管管壁導(dǎo)熱熱阻，m2·K/W；R6——管外壁至土壤的放熱熱阻，m2·K/W。

錨固件套管外壁溫度為：

式（3）中：T2——錨固件套管外壁溫度，℃。

2 工程實(shí)例計(jì)算

以某油砂管道為例，管道設(shè)計(jì)壽命40年，油砂輸送溫度 140 ℃。為確保保溫材料在全壽命周期內(nèi)保溫性能無(wú)明顯衰減，保溫材料采用無(wú)機(jī)微孔材料，保溫層材料通過(guò)逐層綁扎固定。為了保護(hù)保溫層，整條管道采用雙層管保溫結(jié)構(gòu)。

2.1 基本參數(shù)

該管道內(nèi)管直徑406.4 mm，外管直徑558.8 mm，管道埋設(shè)深度2.2 m。

夏季月平均最高環(huán)境溫度15.7 ℃，冬季月平均最低環(huán)境溫度-15.3 ℃，平均風(fēng)速3 m/s。

管道沿線土壤類(lèi)型多樣，土壤導(dǎo)熱系數(shù)范圍1.0～2.1 W/（m·K）。土壤導(dǎo)熱系數(shù)越小，雙層保溫管外管溫度越高，因此，在保溫層厚度計(jì)算時(shí)，土壤導(dǎo)熱系數(shù)取1.0 W/（m·K）。

2.2 數(shù)值模型及邊界條件

由于錨固件附近軸向?qū)峋哂袑?duì)稱性，因此利用計(jì)算流體力學(xué)軟件FLUENT建立2D對(duì)稱模型用于溫度分布模擬分析。在確定保溫層厚度和長(zhǎng)度時(shí)需多次試算，以最終確定的保溫層厚度50 mm、保溫長(zhǎng)度2.8 m為例，對(duì)埋設(shè)的錨固件短管進(jìn)行建模。

利用數(shù)值模擬前處理器 Gambit軟件建立數(shù)值模型，使用其中Split分離功能對(duì)不同區(qū)域進(jìn)行分離并劃分網(wǎng)格，采用多重網(wǎng)格法劃分保證模型具有較好的收斂性。采用這種網(wǎng)格劃分方法，能較好地提高模型劃分的網(wǎng)格質(zhì)量，確保計(jì)算精度［5］。

數(shù)值模型邊界條件設(shè)置如下：

（1）雙層管內(nèi)管及錨固件內(nèi)表面溫度取流體最高輸送溫度140 ℃；

（2）地表溫度取月平均最高溫度 15.7 ℃，對(duì)流和輻射換熱系數(shù)取20 W/（m2·K）；

（3）定義錨固件軸向中心線為左邊界；

（4）定義錨固件右側(cè)5 m處為右邊界，在軸向無(wú)熱交換；

（5）鋼管導(dǎo)熱系數(shù) 54 W/（m·K）、錨固件保溫層導(dǎo)熱系數(shù)0.023 W/（m·K）、環(huán)空空氣層導(dǎo)熱系數(shù) 0.066 W/（m·K）、土壤導(dǎo)熱系數(shù) 1.0 W/（m·K）。

2.3 計(jì)算結(jié)果分析

利用FLUENT軟件中穩(wěn)態(tài)求解模型進(jìn)行熱傳導(dǎo)分析，采用高階離散格式和中心差分格式，能量方程采用二階迎風(fēng)格式離散，使用默認(rèn)的松弛因子進(jìn)行迭代計(jì)算直到最終收斂。錨固件及與其相連雙層管周?chē)臏囟葓?chǎng)如圖5所示。

圖5 錨固件及與其相連雙層管周?chē)鷾囟葓?chǎng)

由圖5可以看出，在錨固件至套管、套管至地表的熱傳導(dǎo)以及地表冷空氣與地面的對(duì)流、地表向大氣的輻射等作用下，使得管道周邊溫度場(chǎng)達(dá)到熱平衡，獲得一個(gè)穩(wěn)定的溫度場(chǎng)。因保溫層的存在，在錨固件周邊將存在較大溫度梯度。與土壤接觸的錨固件外套管及與其相連的雙層管外管外壁溫度值，自左邊界起沿軸向變化趨勢(shì)見(jiàn)圖6所示。

由圖6可見(jiàn)，套管外壁溫度約34 ℃，但是在套管與外管連接處，由于受鋼管軸向?qū)岬挠绊?，該處存在局部高溫區(qū)域，溫度上升至45 ℃，隨后又逐漸降低，最終，外管溫度降至35.7 ℃并趨于平穩(wěn)。

圖6 錨固件外套管及相連雙層管外壁溫度分布

3 結(jié)論及建議

運(yùn)用FLUENT數(shù)值模擬方法對(duì)某油砂管道埋地雙層管錨固件開(kāi)展了保溫結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，確定出錨固件外保溫厚度50 mm，保溫長(zhǎng)度2.8 m，可滿足雙層管內(nèi) 140 ℃流體輸送時(shí)，與土壤接觸的壁面溫度低于45 ℃的要求。

在錨固件保溫套管與雙層管外管連接處會(huì)產(chǎn)生局部高溫，但這是因鋼管軸向?qū)崴鶎?dǎo)致，而非內(nèi)管泄漏引起，因此，在管道光纖泄漏監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的溫度報(bào)警監(jiān)測(cè)上需要考慮此因素。