劉偉韜

(天地科技股份有限公司 開采設(shè)計(jì)事業(yè)部，北京 100013)

國(guó)內(nèi)開采實(shí)踐證明，工作面加長(zhǎng)后，由于煤層沿傾斜方向采出空間明顯增加，上覆巖層運(yùn)移空間顯著增大，導(dǎo)致工作面壓力升高，因此工作面長(zhǎng)度的增加不僅帶來綜采設(shè)備能力的增大，還將帶來一系列的問題，如采場(chǎng)礦壓、煤壁穩(wěn)定性等問題[1]。近年來，國(guó)內(nèi)學(xué)者針對(duì)超長(zhǎng)工作面進(jìn)行了大量的研究工作，繆協(xié)興教授從模擬實(shí)驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)分析發(fā)現(xiàn)，隨著綜放工作面長(zhǎng)度的增加，采場(chǎng)覆巖關(guān)鍵層的破裂塊度將相應(yīng)減小，因而采場(chǎng)來壓均勻，便于頂煤破碎和放出，但會(huì)發(fā)生主關(guān)鍵層來壓現(xiàn)象，必須采取相應(yīng)措施，將其加以有效控制[2]。曹勝根教授以王莊煤礦4326超長(zhǎng)綜放工作面為例，分析了超長(zhǎng)綜放工作面礦山壓力顯現(xiàn)規(guī)律，認(rèn)為超長(zhǎng)綜放工作面頂板來壓在工作面方向出現(xiàn)不同步特征，提出主關(guān)鍵層來壓的新概念[3-5]。陳宇對(duì)400m以上高產(chǎn)高效綜采工作面成套設(shè)備配套選型進(jìn)行了研究[6]。宋立兵基于神東礦區(qū)哈拉溝煤礦12上101-2綜采面實(shí)踐分析，對(duì)國(guó)內(nèi)首個(gè)450m 超長(zhǎng)綜采面礦壓規(guī)律、支架工作阻力、開采中遇到的問題及措施與開采技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益進(jìn)行了分析總結(jié)[7]。本文基于三元煤業(yè)松軟厚煤層360m超長(zhǎng)綜放工作面地質(zhì)賦存條件，對(duì)超長(zhǎng)綜放工作面開采設(shè)備運(yùn)輸、支護(hù)強(qiáng)度、礦壓顯現(xiàn)及煤壁穩(wěn)定性進(jìn)行了分析。

1 礦井概況

三元煤業(yè)1312工作面開采3號(hào)煤層，煤層厚度6.3～8.4m，平均厚度7.18m，煤層埋藏深度250～420m。煤層裂隙發(fā)育，普氏硬度系數(shù)小于1。工作面采用走向長(zhǎng)壁綜合機(jī)械化放頂煤采煤法進(jìn)行回采，割煤高度3.0m，放煤高度平均4.18m。煤層頂板巖性為泥巖、砂質(zhì)泥巖、各粒級(jí)砂巖，頂板的平均普氏硬度系數(shù)為3.69，底板巖性為泥巖、砂質(zhì)泥巖、砂巖。工作面東部為1310綜放工作面采空區(qū)，西部為實(shí)體煤邊界，北部為運(yùn)輸及回風(fēng)大巷，南部為實(shí)體煤。為大幅度增加工作面單產(chǎn)能力，提高工作面資源回收率，降低工人勞動(dòng)強(qiáng)度，在實(shí)現(xiàn)工作面設(shè)備現(xiàn)代化水平的基礎(chǔ)上，預(yù)將1312工作面長(zhǎng)度由225m延長(zhǎng)至362m。工作面設(shè)備型號(hào)見表1。

2 厚煤層超長(zhǎng)綜放工作面關(guān)鍵設(shè)備能力分析

超長(zhǎng)工作面的布置能夠?qū)崿F(xiàn)高度集中開采，在提高產(chǎn)量的同時(shí)降低成本，提高資源的回收率，但由于超長(zhǎng)工作面開采空間和煤炭采出量明顯增加，相比于普通長(zhǎng)度工作面，必然會(huì)造成采場(chǎng)覆巖的更大破壞與運(yùn)動(dòng)，采場(chǎng)上方主關(guān)鍵層發(fā)生劇烈運(yùn)動(dòng)，工作面礦壓顯現(xiàn)將會(huì)呈現(xiàn)新的特征?；夭蓪?shí)踐表明，超長(zhǎng)工作面回采期間，頂板活動(dòng)更加頻繁，礦壓顯現(xiàn)較為強(qiáng)烈，頂板管理難度加大。同時(shí)隨著工作面長(zhǎng)度的加長(zhǎng)，工作面設(shè)備故障率增大，尤其以刮板輸送機(jī)較為突出。隨著工作面傾斜長(zhǎng)度不同程度的延長(zhǎng)，采煤機(jī)循環(huán)割煤出煤量會(huì)有不同程度的增加，如果刮板輸送機(jī)的運(yùn)輸能力、功率達(dá)不到工作面加長(zhǎng)后煤量的運(yùn)輸要求，則極有可能造成輸送機(jī)壓死、斷鏈，甚至燒壞電機(jī)、損壞減速器[8]。因此工作面支護(hù)及設(shè)備的輸送能力能否滿足開采要求，成為能否順利實(shí)施超長(zhǎng)工作面開采的關(guān)鍵因素。

表1 工作面設(shè)備型號(hào)

2.1 刮板輸送機(jī)運(yùn)輸能力分析

1312超長(zhǎng)工作面擬采用SGZ960/2×525刮板輸送機(jī)，選用Φ38mm×137mm的緊湊鏈，鏈條破斷負(fù)荷大于1810kN。下面針對(duì)超長(zhǎng)綜放工作面后部刮板輸送機(jī)的能力及鏈條強(qiáng)度進(jìn)行了分析校核。

2.1.1 前部刮板輸送機(jī)能力核算

1)功率校核。煤和刮板鏈在直接溜槽中運(yùn)行的滑動(dòng)摩擦阻力：

F1=ωqLgcosβ，F(xiàn)2=ω1q1gcosβ

沿傾斜運(yùn)行時(shí)，煤和刮板鏈的重力沿傾斜方向的分力：

F2=(q+q1)Lgsinβ

因此，載重段直接段運(yùn)行的總阻力，包括煤和刮板鏈的運(yùn)行阻力，計(jì)算式為：

Fzh=qLg(ωcosβ+sinβ)+2q1Lg(ω1cosβ+sinβ)

載空直線段刮板鏈運(yùn)行阻力：

Fk=2×q1Lg(ω1cosβ+sinβ)=78216.65N

牽引力：

F=k1k2(Fzh+Fk)

式中，k1為刮板鏈繞鏈輪的阻力附加系數(shù)，取1.1～1.3；k2為中部槽彎曲的運(yùn)行阻力附加系數(shù)，取1.1～1.3。

所需電機(jī)功率：

通過理論計(jì)算分析可知，工作面選用的功率為2×525kW的刮板輸送機(jī)基本滿足工作面回采要求，但電機(jī)功率富裕系數(shù)較小，如果工作面瞬間割煤量或片幫深度較大，容易造成刮板輸送機(jī)壓死的現(xiàn)象。

2)刮板鏈強(qiáng)度的校核。刮板鏈的強(qiáng)度按以下公式計(jì)算：

m=iλF/1.2Fmax

式中，m為安全系數(shù)；i為刮板鏈的條數(shù)，取2；λ為雙鏈?zhǔn)茌d荷時(shí)的不均勻系數(shù)，取0.9；F為破壞刮板鏈的拉力，取1810kN；Fmax為刮板鏈的最大張力，取483.876kN。

計(jì)算分析可知，安全系數(shù)為5.61，刮板輸送機(jī)要求安全系數(shù)大于3.5，因此分析可知，刮板輸送機(jī)鏈條的強(qiáng)度滿足開采要求。但由于理論與實(shí)際材料存在一定的差距，且根據(jù)超長(zhǎng)工作面開采經(jīng)驗(yàn)，工作面底板不平整或浮煤堆積時(shí)，造成刮板輸送機(jī)垂直彎曲度、水平彎曲度超限的情況下，或者過載拉煤或在片幫嚴(yán)重工作面超載運(yùn)行下，突然停機(jī)后沒有清空溜槽上的煤，強(qiáng)行啟動(dòng)刮板輸送機(jī)時(shí)，會(huì)使刮板鏈的運(yùn)行主力或承受的初張力增大，容易發(fā)生斷鏈?zhǔn)鹿蔥9]。因此，建議超長(zhǎng)工作面回采期間可選用強(qiáng)度更高的Φ42mm×146mm型鏈條。

目前，國(guó)內(nèi)刮板輸送機(jī)系列品種多種多樣，近幾年國(guó)內(nèi)外刮板輸送機(jī)已經(jīng)應(yīng)用于400～450m長(zhǎng)中厚煤層工作面開采。因此，目前國(guó)內(nèi)外刮板輸送機(jī)完全可以滿足超長(zhǎng)綜放工作面運(yùn)輸?shù)囊蟆?/p>

2.1.2 后部刮板輸送機(jī)能力核算

對(duì)1312工作面單位時(shí)間放煤量進(jìn)行計(jì)算，工作面平均放煤能力為：

Qf=60HfBmγCf(1+Cg)Vf

=60×4.18×0.8×1×1.45×0.8×

(1+0.1)×2=640t/h

式中，Qf為工作面平均放頂煤能力，t/h；Hf為頂煤厚度，取4.18m；m為放煤步距與采煤機(jī)截深之比，一采一放時(shí)取m=1；Cg為放出頂煤的含矸率，取10%；Vf為沿工作面平均放煤速度，取2m/min。

當(dāng)日進(jìn)尺為3.2m時(shí)，滿足工作面最大放煤流量要求的后部刮板輸送機(jī)能力：

Q≥KfKyQf=1.3×0.9×640=748.8t/h

式中，Kf為放煤流量不均勻系數(shù)，考慮到頂煤較軟，瞬間煤流量大，取1.3；Ky為考慮運(yùn)輸方向及傾角系數(shù)，工作面平均傾角8°，取0.9。

工作面后部選用SGZ960/2×525型刮板輸送機(jī)，輸送能力為1800t/h，因此，能夠滿足工作面后部放煤運(yùn)力需求。

2.2 采煤機(jī)能力分析

采煤機(jī)單位時(shí)間落煤量計(jì)算公式如下：

式中，Qm為采煤機(jī)平均落煤能力，t/h；Qr為工作面平均日產(chǎn)量，按8000t/d計(jì)算；B為采煤機(jī)截深，取0.8m；H為平均采高，取3m；γ為實(shí)體煤容重，取1.45t/m3；C為工作面采煤機(jī)割煤回采率，取95%；L為工作面長(zhǎng)度，按362m計(jì)算；Lf為工作面放煤長(zhǎng)度，取352m；Lm為采煤機(jī)兩滾筒中心距，取15m；Td為采煤機(jī)返向時(shí)間，取5min；Hf為綜放工作面平均頂煤厚度，取7.18m；Cf為頂煤回收率，取80%；K為采煤機(jī)平均開機(jī)率，取0.5；T1為綜放工作面日生產(chǎn)時(shí)間，取1440min；i為采煤機(jī)割煤速度VC與空刀牽引速度VK之比，i=VC/VK，取i=0.5。

對(duì)于3號(hào)煤層，1312綜放工作面長(zhǎng)度362m、Qr=8000t/d、綜采日開機(jī)率0.5、采用端部斜切進(jìn)刀單向割煤時(shí)，代入值，則：Qm=350.2t/h。1312工作面選用MG300/730-WD2型采煤機(jī)，落煤能力為1400t/h，因此能夠滿足1312工作面回采要求。

2.3 支護(hù)強(qiáng)度分析

以原綜放工作面實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)為依據(jù)，結(jié)合相似礦井類比分析，對(duì)三元煤業(yè)超長(zhǎng)綜放工作面支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行分析。

2.3.1 基于原礦壓數(shù)據(jù)下支護(hù)強(qiáng)度的確定

當(dāng)工作面長(zhǎng)度為210m時(shí)，其工作面傾向方向支架工作阻力如圖1所示。分析圖1可知，當(dāng)工作面傾向長(zhǎng)度為210m時(shí)，工作面傾向除局部區(qū)域始終處于高工作阻力狀態(tài)，支架工作阻力達(dá)到6000kN以上外，工作面支架絕大部分處于額定工作阻力4800kN之下。ZF4800/17/33型支架基本能夠滿足支護(hù)要求，但富裕量較少。為了保證支架對(duì)超長(zhǎng)綜放工作面頂板的控制作用，選擇支架支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)大于0.76MPa。

圖1 工作面傾向方向支架工作阻力分布

2.3.2 基于模擬分析下支護(hù)強(qiáng)度的確定

為進(jìn)一步確定超長(zhǎng)綜放支架合理支護(hù)強(qiáng)度，采用FLAC3D數(shù)值模擬方法模擬0.2～1.1MPa十種不同支護(hù)強(qiáng)度下頂煤1～5m不同層位處的最大下沉量進(jìn)行計(jì)算，不同支護(hù)強(qiáng)度條件下支架上方頂煤距煤壁1m、2m、3m、4m和5m位置處的下沉位移曲線如圖2所示。分析圖2結(jié)果得出支護(hù)強(qiáng)度與不同層位頂煤最大下沉位移關(guān)系，如圖3所示。

圖2 控頂區(qū)頂板下沉量曲線

圖3 支護(hù)強(qiáng)度與頂煤最大下沉位移關(guān)系曲線

分析圖3可知，頂煤最大下沉量隨著支架支護(hù)強(qiáng)度的增大而減小，當(dāng)支架支護(hù)強(qiáng)度大于1.0MPa時(shí)，頂煤的下沉量已處于較低水平，支架支護(hù)強(qiáng)度的進(jìn)一步增加對(duì)頂煤位移的控制作用減弱。

2.3.3 超長(zhǎng)綜放工作面支護(hù)強(qiáng)度類比分析

通過調(diào)研國(guó)內(nèi)不同地區(qū)超長(zhǎng)綜放工作面支護(hù)現(xiàn)狀可知，由于地質(zhì)條件和開采條件不盡相同，目前國(guó)內(nèi)超長(zhǎng)綜放工作面支架支護(hù)強(qiáng)度大小不一，統(tǒng)計(jì)結(jié)果見表2。

綜上分析，為保障超長(zhǎng)綜放工作面的安全高效回采，確定三元煤業(yè)1312工作面支架合理支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)不低于1.0MPa。

表2 不同地區(qū)超長(zhǎng)綜放工作面支架選型表

3 厚煤層超長(zhǎng)綜放工作面礦壓顯現(xiàn)特征

為了研究1312超長(zhǎng)綜放工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律，通過分析頂板初次來壓、周期來壓步距、動(dòng)載系數(shù)、來壓強(qiáng)度等參數(shù)，得出三元煤業(yè)3#煤層條件下超長(zhǎng)綜放工作面礦壓顯現(xiàn)特征，指導(dǎo)工作面安全生產(chǎn)。由于1312工作面為刀把型工作面，為了對(duì)比不同工作面寬度對(duì)礦壓顯現(xiàn)的影響，分別對(duì)工作面第一切眼(164.5m)、第三切眼(290.5m)和第四切眼(362m)工作面回采礦壓規(guī)律進(jìn)行分析。

3.1 礦壓設(shè)備布置

1312工作面礦壓監(jiān)測(cè)采用尤洛卡公司生產(chǎn)的KJ216礦山壓力監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。工作面第一、第二切眼總共布置9臺(tái)支架壓力記錄儀，分別安裝在9個(gè)支架上：4#、11#、20#、30#、39#、48#、56#、68#、78#。進(jìn)入第三切眼后，88#支架增加一臺(tái)壓力分站。進(jìn)入第四切眼后，分別在131#、140#、150#、159#、169#、179#、188#、195#支架加裝了8臺(tái)分站，分別監(jiān)測(cè)支架在開采過程中的左右立柱壓力。

3.2 礦壓規(guī)律分析

工作面回采各階段(一、三、四切眼)礦壓規(guī)律見表3。根據(jù)表3可知，當(dāng)工作面長(zhǎng)度為164.5m時(shí)，周期來壓步距平均為14.2m，液壓支架最大工作阻力為9738kN，平均循環(huán)末阻力為8849kN。當(dāng)工作面長(zhǎng)度增加到290.5m時(shí)，周期來壓步距明顯縮短，降至8.8m，最大工作阻力和平均循環(huán)末阻力升至10424kN和9322kN。當(dāng)工作面長(zhǎng)度增加到362m時(shí)，平均周期來壓步距略有下降，降至8.2m，最大工作阻力升至11037kN，平均循環(huán)末阻力升至9416kN。

表3 各切眼礦壓規(guī)律表

由以上分析可以看出，工作面長(zhǎng)度由164.5m增加至290.5m時(shí)，周期來壓步距和支架工作阻力變化較大，當(dāng)工作面長(zhǎng)度繼續(xù)增大時(shí)，雖然周期來壓步距近一步降低，支架工作阻力略有升高，但幅度較小。這一現(xiàn)象表明，隨著工作面長(zhǎng)度的增大，頂板巖層活躍度呈升高趨勢(shì)，礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度增強(qiáng)，但強(qiáng)度增幅逐漸減弱，當(dāng)工作面長(zhǎng)度增大到一定程度后，礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度趨于平穩(wěn)并維持在較高水平。

4 松軟厚煤層超長(zhǎng)綜放工作面煤壁穩(wěn)定性

4.1 原綜放工作面煤壁片幫現(xiàn)狀

工作面煤壁的穩(wěn)定性受煤層硬度、煤層裂隙發(fā)育程度、礦壓顯現(xiàn)程度、工作面推進(jìn)速度的影響，三元煤業(yè)1312超長(zhǎng)工作面所采3號(hào)煤層為裂隙較發(fā)育的松軟煤層，原200m工作面回采期間，煤壁呈現(xiàn)總體片幫。片幫較嚴(yán)重的區(qū)域多集中在工作面中部及端尾采空區(qū)附近，片幫深度主要集中在0.3～0.6m，占到統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)的54.24%，大于0.6m的區(qū)域占到9.73%，片幫最大深度達(dá)到1.0m。

現(xiàn)場(chǎng)統(tǒng)計(jì)可知，隨著推進(jìn)度的增大，煤壁片幫現(xiàn)象明顯減弱，如9月17日在推進(jìn)度為1.8m的情況下，工作面煤壁片幫深度大于0.6m的比重占到統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)的27.02%，而當(dāng)9月22日推進(jìn)度達(dá)到2.7m時(shí)，煤壁片幫深度大于0.6m的區(qū)域僅為8.62%，連續(xù)按此速度推進(jìn)時(shí)，煤壁片幫未再出現(xiàn)大于0.6m的區(qū)域；從工作面傾向長(zhǎng)度來看，支架工作阻力愈小，其煤壁的片幫深度愈大，如9月18日工作面90～100m區(qū)域內(nèi)支架工作阻力僅為2000kN左右時(shí)，煤壁片幫深度達(dá)到0.85m；9月20日工作面157～162m區(qū)域內(nèi)支架工作阻力僅為2000kN左右時(shí)，煤壁最大片幫深度達(dá)到1.0m。

4.2 超長(zhǎng)綜放工作面煤壁穩(wěn)定性控制

為清楚掌握超長(zhǎng)綜放工作面開采期間煤壁片幫情況，針對(duì)工作面推進(jìn)至見方來壓期間，煤壁的片幫深度進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析，超長(zhǎng)綜放工作面中部煤壁片幫深度如圖4所示。以運(yùn)算時(shí)步替代推進(jìn)速度，分析圖4可知，隨著工作面推進(jìn)速度的減緩，工作面中部煤壁片幫深度逐漸增大；在推進(jìn)速度較慢時(shí)，超長(zhǎng)綜放工作面煤壁最大片幫深度達(dá)到0.71m。由此可見，為保障松軟煤層超長(zhǎng)綜放工作面煤壁的穩(wěn)定性，回采過程中除需保障足夠的支護(hù)強(qiáng)度外，還需采取以下措施。

圖4 工作面中部煤壁片幫深度變化

4.2.1 提高支架初撐力

支架初撐力的主要作用是發(fā)揮支架對(duì)工作面頂板的主動(dòng)支護(hù)，控制頂板的早期離層和下沉量，降低來壓期間頂板對(duì)支架的沖擊載荷，繼而達(dá)到維護(hù)煤壁穩(wěn)定性的目的。初撐力較低時(shí)，支架上方頂板會(huì)出現(xiàn)明顯下沉，并將壓力傳遞至前方煤壁，導(dǎo)致煤壁穩(wěn)定性較差。而雙回路環(huán)形供液從一定程度上可以保障支架初撐力。通過分析1312工作面第三切眼初采期間工作面礦壓數(shù)據(jù)，對(duì)支架初撐力進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，結(jié)果見表4。

ZF10000/20/32D液壓支架額定初撐力為7758kN，第三切眼出采期間支架平均初撐力為5346kN，占額定初撐力的68.9%，各支架初撐力大于設(shè)計(jì)初撐力80%的比例平均為20.8%。分析其原因，主要為泵站壓力不足、水質(zhì)較差、支架工操作不當(dāng)?shù)仍颍虼?，可通過優(yōu)化乳化液水質(zhì)、提高泵站壓力、清洗供液管路、進(jìn)行崗位安全培訓(xùn)等措施，提高支架初撐力。

表4 各支架平均初撐力

4.2.2 適當(dāng)加快工作面推進(jìn)速度

加快推進(jìn)速度可以將壓力甩在工作面后方，始終保持采場(chǎng)附近圍巖處在未充分卸壓狀態(tài)，保證圍巖具有較好的完整性，進(jìn)而保證工作面安全回采。工作面進(jìn)入第三切眼后，由于采煤機(jī)故障頻發(fā)，支架初撐力不足降低了對(duì)頂板的控制能力，導(dǎo)致大范圍煤壁片幫壓死輸送機(jī)，使得工作面推進(jìn)速度維持在每天2刀煤左右，工作面推進(jìn)速度過慢，導(dǎo)致采空區(qū)頂板斷裂時(shí)產(chǎn)生的載荷傳遞至工作面，造成支架壓力升高，煤壁片幫，端面冒頂，造成惡性循環(huán)。加快工作面推進(jìn)速度首先要保證支架的工作狀態(tài)，提升其對(duì)頂板的控制作用，并加強(qiáng)設(shè)備維護(hù)檢修力度，防止因設(shè)備原因?qū)е碌耐C(jī)等壓現(xiàn)象的發(fā)生。

4.2.3 注漿加固提高煤壁自承載能力

在工作面前方煤壁及頂板破碎或遇地質(zhì)構(gòu)造帶時(shí)，采取注漿加固方式，增強(qiáng)煤壁的自承載能力，提高煤壁及頂板的整體穩(wěn)定性，降低片幫冒頂風(fēng)險(xiǎn)。

4.3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果分析

工作面回采第一、二切眼過程中，煤壁穩(wěn)定性較好，僅在初采75～83m過斷層期，工作面靠近回風(fēng)巷端頭處發(fā)生片幫，其余時(shí)間未發(fā)生大范圍片幫冒頂現(xiàn)象。當(dāng)工作面進(jìn)入第三切眼后，周期來壓時(shí)工作面中部出現(xiàn)明顯的來壓片幫，現(xiàn)場(chǎng)及時(shí)采取了加強(qiáng)支架檢修保證支架工作狀態(tài)、加快工作面推進(jìn)速度、煤壁注漿加固、補(bǔ)打錨索等技術(shù)措施，有效的保證了超長(zhǎng)工作面回采期間煤壁的穩(wěn)定性。

5 結(jié) 論

1)目前開采技術(shù)及裝備水平可以滿足松軟厚煤層超長(zhǎng)綜放工作面支護(hù)及運(yùn)輸?shù)囊?，三元煤業(yè)超長(zhǎng)綜放工作面刮板輸送機(jī)應(yīng)選用Φ42mm×146mm高強(qiáng)度鏈條，其電機(jī)功率應(yīng)大于952.9kW，支架支護(hù)強(qiáng)度不低于1.0MPa。

2)工作面長(zhǎng)度由164.5m增加至290.5m時(shí)，周期來壓步距和支架工作阻力變化較大，當(dāng)工作面長(zhǎng)度繼續(xù)增大時(shí)，雖然周期來壓步距近一步降低，支架工作阻力略有升高，但幅度較小。這一現(xiàn)象表明，隨著工作面長(zhǎng)度的增大，頂板巖層活躍度呈升高趨勢(shì)，礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度增強(qiáng)，但強(qiáng)度增幅逐漸減弱，當(dāng)工作面長(zhǎng)度增大到一定程度后，礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度趨于平穩(wěn)并維持在較高水平。

3)為改善工作面端面頂板及煤壁的穩(wěn)定性，在保障足夠支護(hù)強(qiáng)度的基礎(chǔ)上，需采用雙回路供液系統(tǒng)保障足夠的支架初撐力，同時(shí)應(yīng)適當(dāng)加快工作面推進(jìn)速度，并在煤壁和頂板破碎區(qū)域采用注漿加固技術(shù)。現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用取得了較好效果，超長(zhǎng)工作面煤壁片幫問題得到有效控制。