馬高　陳曉煌

摘???要：為研究BFRP（玄武巖纖維增強(qiáng)復(fù)合材料）層數(shù)、初始損傷對(duì)FRP約束混凝土軸壓力學(xué)性能的影響，對(duì)14個(gè)素混凝土圓柱體進(jìn)行軸壓預(yù)加載，考慮3種初始損傷等級(jí)，隨后采用3種BFRP層數(shù)包裹加固并再次進(jìn)行軸壓試驗(yàn).?試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)BFRP約束損傷混凝土的極限強(qiáng)度、極限應(yīng)變分別為未約束混凝土的1.18～1.81倍和5.94～10.55倍;但與BFRP約束完好混凝土比較，其極限強(qiáng)度和初始彈性模量分別下降了7%～15%和38%～55%，極限應(yīng)變則無明顯差別.?損傷混凝土經(jīng)BFRP約束后其抗壓強(qiáng)度和變形能力仍得到了改善，但損傷會(huì)降低BFRP約束混凝土的強(qiáng)度和初始彈性模量，且降低程度隨損傷的增大而更明顯.?直接套用現(xiàn)有的FRP約束完好混凝土力學(xué)模型對(duì)損傷結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固設(shè)計(jì)，會(huì)偏于不安全.?基于試驗(yàn)結(jié)果和收集的文獻(xiàn)數(shù)據(jù)，提出了可以考慮初始損傷影響的BFRP約束混凝土的強(qiáng)度模型、初始彈性模量模型和應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型，模型預(yù)測(cè)結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好.

關(guān)鍵詞：FRP約束;初始損傷;強(qiáng)度模型;極限應(yīng)變模型;應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型

中圖分類號(hào)：TU375.3????????????????????????????文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

Axial?Compression?Test?and?Stress-strain?Relationship

of?BFRP-confined?Predamaged?Concrete

MA?Gao1，2，3？，CHEN?Xiaohuang1

（1.?College?of?Civil?Engineering，Hunan?University，Changsha?410082，China;

2.?Hunan?Provincial?Key?Laboratory?on?Damage?Diagnosis?for?Engineering?Structures?（Hunan?University），Changsha?410082，China;

3.?Hunan?Province?Engineering?Laboratory?of?Bridge?Structure（Changsha?University?of?Science?&?Technology），?Changsha?410076，China）

Abstract：To?investigate?the?effects?of?basalt?fiber-reinforced?polymer?（BFRP）?layers?and?predamage?levels?on?the?axial?compression?behavior?of?BFRP-confined?concrete，fourteen?plain?concrete?cylinders?were?pre-loaded?under?axial?compression?loading.?Three?predamaged?levels?were?considered.?The?predamaged?cylinders?were?wrapped?with?three?different?BFRP?layers?and?subjected?to?axial?compression?loading?again.?It?is?found?that?the?ultimate?strength?and?ultimate?strain?of?the?BFRP-confined?predamaged?concrete?were?1.18～1.81?times?and?5.94～10.55?times?of?those?of?the?unconfined?concrete，respectively.?However，compared?with?the?BFRP-confined?undamaged?concrete，the?ultimate?strength?and?initial?elastic?modulus?of?the?BFRP-confined?predamaged?concrete?were?reduced?by?7%～15%?and?38%～55%，respectively，while?the?ultimate?strain?had?little?difference.?The?test?results?showed?that?the?compression?strength?and?deformation?capacities?of?the?damaged?concrete?exhibited?good?repair?effect?after?BFRP?confinement.?However，the?strength?and?initial?elastic?modulus?of?the?BFRP-confined?concrete?tended?to?decrease?with?an?increase?of?predamage?level.?Therefore，it?will?be?unsafe?to?apply?the?existing?mechanical?model?of?FRP-confined?undamaged?concrete?to?the?retrofit?design?of?damaged?structures.?Based?on?the?experimental?results?and?collected?literature?data，a?strength?model，initial?elastic?modulus?model?and?stress-strain?relationship?model?of?BFRP-confined?concrete?were?proposed?with?considering?the?effect?of?predamage?levels.?The?proposed?models?showed?a?good?agreement?with?the?experimental?results.

Key?words：FRP-confinement;predamage;strength?model;ultimate?strain?model;stress-strain?model

馬高等：BFRP約束損傷混凝土軸壓試驗(yàn)與應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系

近年來，纖維增強(qiáng)復(fù)合材料（Fiber-Reinforced?Polymer，F(xiàn)RP）因其高強(qiáng)、輕質(zhì)、耐腐蝕、便于施工等優(yōu)點(diǎn)，已成為工程加固領(lǐng)域的研究熱點(diǎn).?玄武巖纖維（Basalt?Fiber），由取自大自然的玄武巖石在熔融狀態(tài)下拉絲而成，是一種無污染綠色材料，力學(xué)性能優(yōu)異，其制成的BFRP與碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料（Carbon-FRP，CFRP）相比價(jià)格更低廉.?FRP通過約束混凝土的橫向膨脹，使混凝土處于三軸受壓狀態(tài)，可有效提高承載力和抗震性能.?目前，F(xiàn)RP約束完好混凝土的力學(xué)性能已獲得大量的研究[1-3]，但已有研究主要針對(duì)FRP加固完好構(gòu)件和結(jié)構(gòu)，考慮結(jié)構(gòu)初始損傷的FRP加固試驗(yàn)和理論研究還很有限.?Demers等[4]、Ilki等[5]、Liu等[6]展開FRP加固損傷混凝土的軸壓試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)損傷水平對(duì)FRP約束混凝土的軸壓力學(xué)性能基本沒有影響;Wang等[7]發(fā)現(xiàn)CFRP約束損傷鋼筋混凝土柱比完好柱在強(qiáng)度、極限應(yīng)變上略有降低;Ma等[8]探索了3種損傷水平的混凝土方形柱用CFRP

和BFRP加固后的力學(xué)性能，3種預(yù)損傷水平分別是：軸壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線上升段的0.85、1.0和下降段0.9倍峰值強(qiáng)度處，發(fā)現(xiàn)預(yù)設(shè)損傷只對(duì)初始剛度影響比較明顯;Dalgic等[9]發(fā)現(xiàn)即使預(yù)損傷較嚴(yán)重時(shí)，損傷柱經(jīng)CFRP加固后的強(qiáng)度和變形性能仍得到有效改善，但預(yù)損傷會(huì)降低加固后的初始剛度和峰值強(qiáng)度.

綜上可知，對(duì)于損傷混凝土經(jīng)FRP加固后的軸壓力學(xué)行為還缺少統(tǒng)一的認(rèn)識(shí)和理論解釋，而實(shí)際需加固的結(jié)構(gòu)可能在自身荷載、地震、環(huán)境腐蝕或爆炸、撞擊等偶然荷載的作用下已遭受一定的損傷或破壞.?特別是震后大量損傷混凝土結(jié)構(gòu)需修復(fù)與相關(guān)研究較少之間的矛盾亟需解決.?因此研究BFRP約束損傷混凝土的軸壓力學(xué)性能具有重要的理論意義和工程應(yīng)用價(jià)值.

1???試驗(yàn)概況

1.1???方案設(shè)計(jì)

本文設(shè)計(jì)17個(gè)尺寸為150?mm×300?mm的素混凝土圓柱體試件，分為3個(gè)未約束和14個(gè)BFRP約束試件.?BFRP包裹層數(shù)為2層、4層、6層，分別命名為L2、L4、L6;考慮不同的BFRP層數(shù)，可建立較寬約束力范圍下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型.?《建筑抗震試驗(yàn)規(guī)程》[10]對(duì)混凝土構(gòu)件/結(jié)構(gòu)的破壞荷載定義為荷載下降至最大荷載的85%時(shí)的相應(yīng)荷載，而對(duì)混凝土材料層面的損傷未做說明.?鑒于實(shí)際混凝土結(jié)構(gòu)經(jīng)歷地震損傷后，柱端混凝土?xí)_裂甚至剝落，表1明混凝土受壓已進(jìn)入下降段.?同時(shí)本文在對(duì)3個(gè)未約束圓柱體進(jìn)行軸壓時(shí)發(fā)現(xiàn)即使受壓達(dá)到下降段0.85f′

co，試件表1面的裂縫仍不明顯，在達(dá)到0.80f′

co時(shí)，裂縫才較明顯.?因此試驗(yàn)考慮4種損傷等級(jí)，分別為完好、預(yù)加載至應(yīng)力-應(yīng)變曲線f′

co及下降段0.9f′

co、0.8f′

co處再卸載至應(yīng)力為0（如圖1），分別定義為完好、中等、較嚴(yán)重和嚴(yán)重?fù)p傷，命名為D0、D1、D2、D3，該損傷等級(jí)僅限于描述混凝土的破壞程度，不同于建筑結(jié)構(gòu)的地震破壞等級(jí)劃分.?另外將混凝土預(yù)損傷至下降段，能從材料層面研究較大損傷范圍（輕微到嚴(yán)重）下混凝土經(jīng)FRP加固后的力學(xué)性能，可涵蓋實(shí)際待加固損傷柱中混凝土的大部分損傷情況，研究結(jié)論更具工程指導(dǎo)價(jià)值.?因課題組內(nèi)已對(duì)D1工況進(jìn)行試驗(yàn)，本次試驗(yàn)不再重復(fù)，但理論分析時(shí)將利用該數(shù)據(jù)[11].?每種工況設(shè)置兩個(gè)相同試件，詳見表12，字母B代表1BFRP約束.

為對(duì)損傷程度進(jìn)行合理的定義并定量描述混凝土的初始損傷水平，本文參考《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[12]引入損傷演化參數(shù)dc，c，可由下列公式確定，各試件的dc，c計(jì)算見表12，混凝土初始損傷越嚴(yán)重，dc，c值越大.

dc，c?=?1?-

，x?≤?1;

1?-

，x?>?1.?????（1）

ρc?=?.?????（2）

n?=?.?????（3）

x?=?.?????（4）

式中：fc，r為抗壓強(qiáng)度代表1值，對(duì)應(yīng)每個(gè)預(yù)損傷試件的峰值強(qiáng)度f′

co;εc，r是與fc，r對(duì)應(yīng)的應(yīng)變，即對(duì)應(yīng)每個(gè)預(yù)損傷試件的峰值應(yīng)變?chǔ)與o;Eco是素混凝土的彈性模量;ε為預(yù)損傷卸載時(shí)的應(yīng)變值;αc是下降段參數(shù)值，可由線性插值法求得.

1.2???材料力學(xué)性能

混凝土粗骨料最大直徑15?mm，水、水泥、砂和粗骨料配合比為0.51?∶?1?∶?1.39?∶?2.47.?混凝土立方體28?d抗壓強(qiáng)度為41.3?MPa，正式試驗(yàn)時(shí)測(cè)得標(biāo)準(zhǔn)圓柱體抗壓強(qiáng)度f′

co?=?33.0?MPa，對(duì)應(yīng)峰值應(yīng)變?chǔ)與o?=

1?804με，初始彈性模量Eco?=?33?300?MPa.

玄武巖單向纖維布由四川航天拓鑫玄武巖實(shí)業(yè)有限公司生產(chǎn)，浸漬膠采用湖南固特邦的JN-C3P環(huán)氧樹脂膠，實(shí)測(cè)BFRP片材性能見表11.

1.3???試驗(yàn)過程及測(cè)量裝置

加載采用10?000?kN電液伺服剛性試驗(yàn)機(jī)，預(yù)加載和正式加載（首先采用力控制，速率為1.6?kN/s，達(dá)到90?kN后，采用位移控制，速率為0.4?mm/min）.?試件的損傷狀況如圖2（a）（b）所示，D2試件表1面有較為明顯的細(xì)裂紋，最大寬度為0.55?mm;D3試件表1面裂縫增多，裂縫長度和寬度明顯增大，裂縫最大寬度達(dá)到了0.95?mm，出現(xiàn)表1層混凝土剝落和局部破碎現(xiàn)象.?預(yù)加載試件卸載后，進(jìn)行表1面清理，并用早強(qiáng)砂漿修補(bǔ)缺損部位，修復(fù)后如圖2（c）所示;采用濕黏法纏繞BFRP布，試件兩端另包3層30?mm寬BFRP布，防止加載時(shí)端部破壞，如圖2（d）所示.?軸向應(yīng)變通過布置在試件中部的4個(gè)位移計(jì)測(cè)量;FRP環(huán)向應(yīng)變通過沿環(huán)向均勻貼在試件中部的4個(gè)應(yīng)變片測(cè)量;加載裝置與測(cè)量方案如圖3所示.

（a）D2????????????????????（b）D3????????????（c）砂漿修復(fù)??????（d）包裹BFRP

圖2???損傷試件的狀態(tài)及修復(fù)加固

（a）加載設(shè)備

2???試驗(yàn)結(jié)果

2.1???試件破壞現(xiàn)象

BFRP約束損傷和完好試件的破壞形態(tài)類似，均是由BFRP突然斷裂所致，為脆性破壞模式，如圖4（a）所示.?BFRP約束損傷與完好混凝土內(nèi)核壓碎剝落的程度無明顯差別，圖4（b）（c）為2層、6層BFRP約束時(shí)移除壓碎混凝土后的內(nèi)核，可見隨著BFRP層數(shù)增多，混凝土破壞越嚴(yán)重.

2.2???FRP約束損傷混凝土力學(xué)性能分析

部分軸向應(yīng)力-應(yīng)變曲線見圖5，預(yù)設(shè)損傷并不改變應(yīng)力-應(yīng)變曲線的形狀，表1明FRP約束損傷和完好混凝土的受力機(jī)理類似，同工況下兩個(gè)試件平均后的力學(xué)性能見表12.

2.2.1???軸壓力學(xué)性能分析

表12和圖5表1明BFRP約束完好與損傷混凝土的強(qiáng)度和變形能力均得到顯著提高，且隨BFRP層數(shù)增加，其改善效果更明顯.?即使在D3損傷時(shí)，2層、4層BFRP約束試件的強(qiáng)度提高系數(shù)f′

cc/f′

co為1.18、1.81，極限應(yīng)變提高系數(shù)εcc?/εco為6.47、10.23，BFRP對(duì)損傷混凝土仍具有良好的修復(fù)效果.?采用2層BFRP約束時(shí)，約束系數(shù)fl?/f′

co為0.10，各損傷等級(jí)下應(yīng)力-應(yīng)變曲線均為強(qiáng)化型，并未發(fā)現(xiàn)軟化段.?因此，在實(shí)際損傷工程加固中，為保證混凝土恢復(fù)甚至超過原有水平，需使約束系數(shù)大于0.10.?對(duì)于具體工程的加固，需依據(jù)其所要達(dá)到的性能目標(biāo)經(jīng)計(jì)算確定FRP加固用量.

值得注意的是，2層BFRP約束時(shí)，D0、D2、D3試件的強(qiáng)度提高系數(shù)和極限應(yīng)變提高系數(shù)分別為1.38、1.28、1.18和5.64、6.32、5.94;4層約束時(shí)則分別為1.95、1.81、1.68和10.31、10.55、10.26.?可見損傷等級(jí)的加重使FRP約束混凝土的極限強(qiáng)度明顯降低，但對(duì)極限應(yīng)變幾乎沒有影響.?此外，由圖5（b）（c）和表12，發(fā)現(xiàn)BFRP約束損傷混凝土的初始彈性模量為素混凝土初始彈性模量的0.45～0.62倍，明顯低于素混凝土試件，表1明增加FRP層數(shù)并不能修復(fù)軸向剛度.?原因是在預(yù)損傷時(shí)混凝土產(chǎn)生了宏觀裂縫，再加載時(shí)其彈性模量會(huì)明顯退化.

因此，損傷等級(jí)對(duì)BFRP約束混凝土的力學(xué)性能有明顯的影響，若直接將現(xiàn)有的FRP約束完好混凝土力學(xué)模型用于損傷結(jié)構(gòu)的加固設(shè)計(jì)，會(huì)偏于不安全.?建立可考慮初始損傷不利影響的FRP約束混凝土本構(gòu)模型具有重要的價(jià)值.

2.2.2???BFRP有效斷裂應(yīng)變

由表12可知，各試件的FRP環(huán)向斷裂應(yīng)變相差不大，表1明FRP層數(shù)和損傷等級(jí)對(duì)FRP斷裂應(yīng)變影響很小.?另外試件破壞時(shí)BFRP的平均斷裂應(yīng)變?chǔ)舉f遠(yuǎn)小于拉伸試驗(yàn)測(cè)得的極限拉應(yīng)變?chǔ)舥f，εef?/εuf僅為0.58，故本文有效斷裂應(yīng)變系數(shù)取0.58.

3???完好應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型

因初始損傷對(duì)極限強(qiáng)度、初始彈性模量和應(yīng)力-應(yīng)變模型中的f0均有不利影響，并隨著損傷等級(jí)的加重而越明顯.?本文先提出相應(yīng)的完好模型，并在此基礎(chǔ)上引入折減系數(shù)以考慮損傷的不利影響.

3.1???強(qiáng)度模型

對(duì)FRP約束混凝土，其強(qiáng)度模型一般表1達(dá)式為：

=?1?+?k1

.?????（5）

式中：k1為約束有效性系數(shù);m為常數(shù).?為提出較為通用的強(qiáng)度模型，本文收集大量BFRP約束素混凝土圓柱體的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，經(jīng)擬合得到m=0.96，考慮m=1.0時(shí)模型為線性函數(shù)，為方便使用，因而取m=1.0.?擬合結(jié)果如圖6（a）所示，得到本文建議的BFRP約束混凝土的強(qiáng)度模型如式（6），由圖6（b）可知模型精度良好.

=?1?+?4.75.?????（6）

3.2???極限應(yīng)變模型

滕錦光等[1]發(fā)現(xiàn)FRP約束混凝土的極限應(yīng)變不僅依賴于側(cè)向約束力，還與FRP種類即FRP斷裂應(yīng)變有關(guān).?CFRP的斷裂應(yīng)變?cè)?.5%左右，而BFRP能達(dá)到2.5%以上，因此需提出適合于BFRP約束混凝土的極限應(yīng)變模型，一般形式為：

=?1?+?k2

.?????（7）

式中：k2為應(yīng)變?cè)鰪?qiáng)系數(shù);p為常數(shù).?結(jié)合搜集的數(shù)據(jù)，參考滕錦光等[1]擬合極限應(yīng)變模型時(shí)的方法，未約束混凝土峰值應(yīng)變?chǔ)與o統(tǒng)一取0.002.?圖6（c）表1明極限應(yīng)變與約束比大致呈冪函數(shù)關(guān)系，且相對(duì)于強(qiáng)度模型，應(yīng)變模型的離散性較大.?該現(xiàn)象與CFRP及GFRP約束混凝土的極限應(yīng)變模型類似[1].本文建議的BFRP約束混凝土的極限應(yīng)變模型為：

=?1?+?31

.?????（8）

由圖6（d）可知，BFRP約束混凝土極限應(yīng)變的預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值有一定誤差，但大部分?jǐn)?shù)據(jù)的相對(duì)誤差均在30%以內(nèi).

3.3???應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型

3.3.1???選用應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系表1達(dá)式

部分試驗(yàn)結(jié)果與已有模型的比較如圖7（a）所示，Mander模型[24]在中后期高估了FRP的約束作

用，偏于不安全，但在FRP層數(shù)較少時(shí)，F(xiàn)RP對(duì)后期承載力提升不明顯，Mander模型依舊有一定的優(yōu)

勢(shì)，但層數(shù)較多時(shí)誤差較大;較為通用的Lam?and

Teng模型[25]在中后期偏差也較為明顯;Samaan模型[26]則較為接近且形狀一致.?因此，本文基于Samaan模型進(jìn)行改進(jìn)，提出適合BFRP約束混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型.

原Samaan模型參數(shù)定義如圖7（b）所示，表1達(dá)式如下，其模型沒有分段，使用較方便.

σ?=??+?E2?ε，?????（9）

E2?=?245.61f??′0.2

co?+?1.345?6，??（10）

f0?=?0.872f′

co?+?0.371fl?+?6.258.????（11）

式中：n為曲線形狀控制系數(shù)，一般取1.5[26].

由圖7（a）可知，原Samaan模型中的f0較試驗(yàn)值偏低，導(dǎo)致應(yīng)力-應(yīng)變曲線在后期的應(yīng)力預(yù)測(cè)值偏低.?本文提出新的f0計(jì)算公式，然后采用更為簡(jiǎn)潔的表1達(dá)式計(jì)算E2.

3.3.2???本文f0計(jì)算表1達(dá)式

f0為曲線上升段起點(diǎn)切線在應(yīng)力軸上的截距.?試驗(yàn)結(jié)果表1明f0與抗壓強(qiáng)度f′

co有直接關(guān)系，同時(shí)側(cè)向約束力fl對(duì)f0也有一定的貢獻(xiàn)，因此f0采用式（12）形式.

=?1?+?k3

.?????（12）

式中：k3、q為擬合系數(shù).?擬合結(jié)果如圖7（c）所示，得到本文建議的f0表1達(dá)式為：

=?1?+?1.30

.?????（13）

3.3.3???確定E2

E2為后期近似直線段的斜率，與FRP層數(shù)及其力學(xué)性能有關(guān)，但根據(jù)E2的定義，可由下式計(jì)算.

E2?=?.?????（14）

3.3.4???本文模型預(yù)測(cè)曲線與試驗(yàn)曲線對(duì)比

圖8所示為本文模型預(yù)測(cè)曲線與試驗(yàn)曲線對(duì)比，可見本文提出的BFRP約束完好混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型具有良好的精度.

4???損傷應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型

4.1???損傷應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型的形式

在BFRP約束完好混凝土力學(xué)模型的基礎(chǔ)上引入折減系數(shù)αd、γd和ζd，修正后的力學(xué)模型如下：

=?αd（1?+?4.75），??????（15）

=?γd1?+?1.30

，?????（16）

Eco，d?=?ζd?Eco?.??????（17）

式中：αd?=?，γd?=?，ζd?=?.

初始損傷并不改變BFRP約束混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線的形狀，應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系表1達(dá)式為：

σ?=??+?E2，d?ε.?????（18）

式中：E2，d?=?.

4.2???損傷演化參數(shù)與折減系數(shù)的關(guān)系

由試驗(yàn)結(jié)果分別求出強(qiáng)度、初始彈性模量和f0的損傷折減系數(shù).?強(qiáng)度折減系數(shù)αd和損傷演化參數(shù)dc，c的值見表12，可見隨著損傷等級(jí)加重，損傷演化參數(shù)dc，c也在不斷增大，折減系數(shù)αd、γd和ζd逐漸減小.?為獲得損傷演化參數(shù)與折減系數(shù)之間的關(guān)系，結(jié)合文獻(xiàn)[11]，擬合結(jié)果如圖9，得到以下關(guān)系.

αd?=?1?-?0.34d2

c，c?，?????（19）

γd?=?1?-?0.32d2

c，c?，?????（20）

ζd?=?1?-?0.74d2

c，c??-?0.31dc，c.??????（21）

將式（19）～（21）分別代入式（15）～（17），最終得到BFRP約束損傷混凝土的力學(xué)模型為：

=?（1?-?0.34d2

c，c?）（1?+?4.75），??????（22）

=?（1?-?0.32d2

c，c?）1?+?1.30

，???????（23）

Eco，d?=?（1?-?0.74d2

c，c??-?0.31dc，c）Eco?.?????（24）

4.3???損傷模型驗(yàn)證

圖10所示為本文損傷模型預(yù)測(cè)曲線與試驗(yàn)曲線對(duì)比，可見本文提出的BFRP約束損傷混凝土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型具有良好的精度.

5???結(jié)???論

1）BFRP約束損傷混凝土仍能提高其強(qiáng)度與變形能力，在D3損傷時(shí)，2層、4層BFRP約束試件的強(qiáng)度提高系數(shù)f′

cc/f′

co為1.18、1.68，極限應(yīng)變提高系數(shù)εcc?/εco為5.94、10.26.

2）損傷等級(jí)的加重使BFRP約束混凝土的極限強(qiáng)度明顯降低，但對(duì)軸向變形能力幾乎沒有影響，另外增加BFRP層數(shù)并不能修復(fù)損傷混凝土的彈性模量，損傷等級(jí)對(duì)BFRP約束混凝土的力學(xué)性能有明顯的不利影響.

3）基于本文試驗(yàn)并結(jié)合大量文獻(xiàn)數(shù)據(jù)，建立了BFRP約束完好及損傷混凝土的強(qiáng)度模型、極限應(yīng)變模型、?f0表1達(dá)式及應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型，模型預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)值吻合良好，具有較好的精度.

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