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石油化工裝置中，安全閥是壓力容器以及壓力管道上一種重要的安全保護(hù)設(shè)施。選擇合適的安全閥對(duì)裝置安全生產(chǎn)至關(guān)重要。國外規(guī)范API521[1]上詳細(xì)介紹了裝置運(yùn)行過程中可能出現(xiàn)的各種使安全閥泄放的工況。API520[2]和HG/T20570.2《安全閥的設(shè)置和選用》[3]中詳述了在各種工況下壓力容器所需泄放量以及所需安全閥喉徑面積的計(jì)算方法，計(jì)算過程中需要濕潤面積、環(huán)境系數(shù)及氣化潛熱等參數(shù)，其中濕潤面積、環(huán)境系數(shù)容易獲得，然而泄放狀態(tài)下介質(zhì)汽化潛熱很難得到，因?yàn)樾狗胚^程中壓力容器內(nèi)的壓力和溫度是時(shí)刻變化的，這使計(jì)算得到的泄放量與實(shí)際存在偏差，給安全閥選型帶來困難。近年來，流程模擬軟件對(duì)化工過程動(dòng)態(tài)模擬日益成熟，借助流程模擬軟件對(duì)壓力容器所需泄放量以及所需安全閥喉徑面積進(jìn)行模擬計(jì)算，是一種可行又高效的方法。

以某裝置緩沖罐上的安全閥為例，使用Aspen Plus軟件中Safety Analysis工具模擬計(jì)算火災(zāi)工況下安全閥的泄放量并且對(duì)安全閥進(jìn)行輔助選型設(shè)計(jì)，用Aspen Plus中Pres Relief模塊模擬該緩沖罐上安全閥在火災(zāi)工況下的動(dòng)態(tài)泄放過程。

1 安全閥泄放量及選型

1.1 模型建立

以某裝置緩沖罐上的安全閥為例進(jìn)行火災(zāi)工況模擬計(jì)算。一般情況下，發(fā)生火災(zāi)時(shí)，為了減少火勢(shì)進(jìn)一步蔓延，防止可燃液體的溢流，操作工或緊急停車系統(tǒng)會(huì)將容器隔離，例如切斷緩沖罐上下游的隔離閥[4]。本文假定緩沖罐上下游的切斷閥已關(guān)閉，緩沖罐模擬流程見圖1。

圖1 緩沖罐模擬流程

緩沖罐內(nèi)液體組分為：水66.7%(wt)、甲基丙烯酸甲酯(MMA)3.5%(wt)、甲醇24%(wt)和丙酮5.8%(wt)。

操作條件：緩沖罐為立式罐，直徑2.5m，筒體切線高度2.5m，液位54%；操作壓力：微正壓；操作溫度：18.7℃；安全閥設(shè)定壓力0.3MPa(G)，背壓：0.03MPa(G)。緩沖罐外部未設(shè)隔熱層?；馂?zāi)發(fā)生時(shí)，緩沖罐筒體下封頭切線高于著火平面1.35m，完全被火焰包圍，并且現(xiàn)場(chǎng)沒有良好的消防設(shè)施以及排放系統(tǒng)。

1.2泄放量計(jì)算及選型

根據(jù)以上操作條件，通過Safety Analysis模塊模擬計(jì)算，其中緩沖罐的泄放量是根據(jù)API-520[2]中，對(duì)于沒有足夠的消防保護(hù)措施和良好的排液系統(tǒng)時(shí)的公式：

式中，W為質(zhì)量泄放量，kg/h；H為在泄放狀態(tài)下液化氣體的氣化潛熱，kJ/kg；A為潤濕面積，m2；F為容器外壁校正系數(shù)。

其中泄放狀態(tài)下液體氣化過程采用半動(dòng)態(tài)閃蒸算法；因緩沖罐為裸罐，F(xiàn)因子為1；著火時(shí)，緩沖罐內(nèi)液體距離火源均小于7.62m，潤濕面積為20.7m2。

經(jīng)過模擬計(jì)算得到該緩沖罐在火災(zāi)工況下所需的泄放量為2478kg/h，所需安全閥最小喉徑面積為8 cm2；實(shí)際選擇喉徑代號(hào)為K的安全閥，額定泄放量為3671kg/h，有67.5%余量，火災(zāi)工況下泄放量及安全閥選型參數(shù)見表1。

表1 火災(zāi)工況下泄放量及安全閥選型

2 安全閥動(dòng)態(tài)模擬

2.1 模型建立

基于以上Safety Analysis工具模擬計(jì)算結(jié)果，采用Aspen Plus里的Pres Relief模塊對(duì)所選的安全閥進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬，火災(zāi)工況關(guān)鍵參數(shù)設(shè)置為：安全閥起跳壓力0.3MPa(G)，火災(zāi)工況下允許超壓21%，緩沖罐高于著火平面1.35m，罐內(nèi)初始液位1.35m，進(jìn)口管線尺寸4"，出口管線尺寸6"，火災(zāi)持續(xù)時(shí)間6h。

2.2 動(dòng)態(tài)模擬分析

Pres Relief中計(jì)算明火加熱方案有三個(gè)標(biāo)準(zhǔn)：NFPA-30、API-520[2]、API-2000。此處選擇API-520標(biāo)準(zhǔn)，其輸入能量的公式為[2]：

Q=(creditfactor)*34500*Area0.82

選用喉徑代號(hào)為K的安全閥，圖2、圖3、圖4分別為壓力、溫度以及液相組分隨著火時(shí)間的變化曲線。由圖可知，當(dāng)外界發(fā)生火災(zāi)后，隨熱量不斷輸入緩沖罐，罐內(nèi)壓力和溫度迅速上升，當(dāng)持續(xù)63min時(shí)，壓力達(dá)到安全閥設(shè)定值0.3MPa(G)，安全閥開啟，罐內(nèi)輕組分先汽化排出，壓力下降至回座壓力0.28MPa(G)，安全閥關(guān)閉，隨外部熱量繼續(xù)輸入緩沖罐，罐內(nèi)壓力又開始上升，至設(shè)定壓力，安全閥開啟，這樣反復(fù)開啟、關(guān)閉，使緩沖罐壓力保持在允許范圍內(nèi)，成功保護(hù)了該緩沖罐。此過程中，罐內(nèi)液相中甲醇和丙酮的含量不斷減小，重組分水和MMA含量不斷增加，溫度上升速度減緩。著火持續(xù)5h后，罐內(nèi)液相中甲醇和丙酮含量幾乎為零，僅剩1%(mol)的MMA和99%(mol)的水，罐內(nèi)溫度隨時(shí)間增加幾乎不再升高。

圖2 壓力隨時(shí)間的變化

圖3 溫度隨時(shí)間的變化

圖4 液相組分隨時(shí)間的變化

2.3 安全閥選型動(dòng)態(tài)驗(yàn)證

分別選用F，J，K，L四種喉徑的安全閥，利用Pres Relief模塊模擬這四種安全閥在火災(zāi)工況中的動(dòng)態(tài)泄放過程，當(dāng)罐內(nèi)達(dá)到最大壓力時(shí)的相關(guān)參數(shù)見表2。

表2 不同安全閥動(dòng)態(tài)泄放參數(shù)對(duì)比表

由以上模擬結(jié)果可知，火災(zāi)工況最大允許工作壓力0.3MPa(G)，所需泄放量 2478kg/h。由表2可知，選用F型或J型的安全閥時(shí)，罐內(nèi)最高壓力分別達(dá)到了1.27MPa(G)和0.365MPa(G)，都超出了該緩沖罐最大允許工作壓力的121%，排放能力不能滿足緩沖罐排放量要求。選用喉徑代號(hào)為K型或L型安全閥時(shí)，罐內(nèi)最高壓力均為0.3MPa(G)，能滿足泄放要求，使緩沖罐暴露在火災(zāi)中而不炸裂。

動(dòng)態(tài)模擬驗(yàn)證結(jié)果與表1通過Aspen Plus中Safety Analysis模塊選型結(jié)果一致。

3 結(jié)語

通過上述分析，得出以下結(jié)論：

(1)使用Aspen Plus中Safety Analysis工具模擬計(jì)算得到火災(zāi)工況下安全閥所需的泄放量為2478kg/h，并且對(duì)安全閥進(jìn)行輔助選型，選擇K型安全閥。

(2)采用Aspen Plus中Pres Relief模塊模擬緩沖罐上選定安全閥在火災(zāi)工況下的動(dòng)態(tài)泄放過程。隨外部熱量持續(xù)輸入，當(dāng)壓力達(dá)到0.3MPa(G)后，安全閥開啟，之后罐內(nèi)壓力下降至回座壓力，安全閥關(guān)閉，過程中安全閥反復(fù)開啟、關(guān)閉，使罐內(nèi)壓力保持在允許范圍內(nèi)，同時(shí)罐內(nèi)溫度持續(xù)上升，液相輕組分不斷減少，重組分含量不斷增加。著火持續(xù)5h后，罐內(nèi)液相輕組分含量幾乎為零，溫度隨時(shí)間變化幾乎不再升高。成功保護(hù)了該緩沖罐。

(3)用Aspen Plus中Pres Relief模塊模擬，對(duì)比選用不同喉徑安全閥時(shí)，K型或L型安全閥最大壓力均達(dá)到0.3MPa(G)，額定泄放量分別為3671kg/h和5698kg/h，滿足泄放要求；F型或J型的安全閥最大壓力分別達(dá)到1.27MPa(G)和0.365MPa(G)，額定泄放量分別為613kg/h和2570kg/h，不能滿足泄放要求。這個(gè)結(jié)論進(jìn)一步驗(yàn)證了使用Aspen Plus中Safety Analysis工具選型所選擇的安全閥的合理性，也為化工設(shè)計(jì)和安全生產(chǎn)提供了重要的依據(jù)。