陳先艷,楊 坤,曹春蘭

(史陶比爾(杭州)精密機(jī)械電子有限公司,杭州310018)

鉛黃銅是銅、鉛、鋅等有色金屬以一定配比而形成的合金,其因具有優(yōu)良的切削性能、出色的耐磨性能和高強(qiáng)度,被廣泛應(yīng)用于制造連接件、閥門、閥桿軸承等零部件[1－3]。鉛極少固溶于鉛黃銅,在其中以獨(dú)立相存在,以游離質(zhì)點(diǎn)分布在基體組織中晶界和晶內(nèi),因而鉛既有潤滑作用又能使材料切屑成崩碎狀,可提高鉛黃銅的切削性和耐磨性。當(dāng)鉛黃銅中鉛的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不超過3%時(shí),鉛黃銅的切削性隨著鉛的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加而升高,但當(dāng)鉛的質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過3%時(shí),隨著鉛含量的增加,鉛黃銅的切削性不再升高,且鉛的硬度、抗拉強(qiáng)度和斷后伸長率會(huì)降低。某CuZn39Pb3鉛黃銅接頭在表面鍍鎳處理后進(jìn)行密封測試時(shí)在螺紋處發(fā)生開裂。為查明該鉛黃銅接頭開裂失效的原因,筆者對其進(jìn)行了檢驗(yàn)和分析。

1 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀觀察

宏觀觀察發(fā)現(xiàn),該鉛黃銅接頭螺紋處存在垂直于接頭端口的裂紋,如圖1所示。沿裂紋將接頭人為打開后觀察斷口的宏觀形貌,由圖2可見,斷口表面可分為2個(gè)區(qū)域:右側(cè)螺紋段金黃且發(fā)黑的原裂紋區(qū)(A 區(qū)域)和左側(cè)白亮的人為斷口區(qū)(B 區(qū)域)。從A 區(qū)域可清晰看到裂紋由螺紋端口向螺母方向擴(kuò)展。

1.2 掃描電鏡分析

在鉛黃銅接頭斷口表面取樣,使用FEI Sirion型場發(fā)射掃描電鏡(SEM)觀察試樣的形貌。由圖3可見,斷口呈現(xiàn)出沿晶斷裂的特征,在高倍下未發(fā)現(xiàn)鎳層滲透的跡象,這說明鉛黃銅接頭的開裂發(fā)生在其表面鍍鎳處理后。

圖1 失效鉛黃銅接頭不同部位的宏觀形貌Fig.1 Macro morphology of different parts of failue lead brass joint：a）inner wall of thread；b）outer wall of thread

圖2 鉛黃銅接頭斷口的宏觀形貌Fig.2 Macro morphology of failure lead brass joint fracture

圖3 鉛黃銅接頭斷口表面的SEM 形貌Fig.3 SEM morphology of fracture surface of lead brass joint：a）at low magnification；b）at high magnification

在鉛黃銅接頭斷口的橫截面取樣,取樣位置如圖4所示。使用FEI Sirion型場發(fā)射掃描電鏡觀察試樣的形貌。由圖5可見,斷口沿晶界斷開且存在大量次生裂紋,次生裂紋沿晶界擴(kuò)展,有少量游離晶粒形成,這說明材料晶界已被嚴(yán)重弱化,在應(yīng)力的作用下晶界開裂并連接擴(kuò)展形成大的裂紋。

圖4 鉛黃銅接頭斷口的橫截面取樣位置示意圖Fig.4 Schematic diagram of cross section sampling location of lead brass joint fracture

圖5 鉛黃銅接頭斷口橫截面的SEM 形貌Fig.5 SEM morphology of cross section of lead brass joint fracture

圖6 鉛黃銅接頭斷口的顯微組織形貌Fig.6 Microstructure morphology of lead brass joint fracture

1.3 金相檢驗(yàn)

在鉛黃銅接頭斷口取樣,試樣經(jīng)打磨、拋光,用體積分?jǐn)?shù)為25% 的硝酸水溶液浸蝕后,使用Olympus型金相顯微鏡觀察顯微組織。由圖6 可見,鉛黃銅接頭材料的顯微組織中α相和β相分布較均勻,但α相含量明顯多于β相的,β相僅占約30%。鉛相以顆粒狀存在,且絕大部分鉛顆粒存在于晶界,幾乎無晶內(nèi)析出的鉛相[4-5]。

1.4 能譜分析

使用掃描電鏡附帶的能譜儀(EDS)對鉛黃銅接頭斷口裂紋處進(jìn)行面掃描微區(qū)成分分析,分析位置和分析結(jié)果分別如圖7和圖8所示?？梢娿U以顆粒相存在,裂紋擴(kuò)展路徑上的鉛顆粒已脫落(圖7箭頭所示)。

使用掃描電鏡附帶的能譜儀對圖7中裂紋擴(kuò)展路徑上的1,2號位置及基體上的3號位置進(jìn)行點(diǎn)掃描微區(qū)成分分析,分析結(jié)果如表1所示。由表1結(jié)合圖7可見,在裂紋擴(kuò)展路徑上(1,2號位置處)雖然未觀察到鉛顆粒相,但其鉛含量明顯高于基體(3號位置處)的。推測這是由于原材料加工工藝存在問題導(dǎo)致部分鉛偏聚于晶界(少數(shù)位置存在錫),雖鉛含量不足以聚集形成鉛顆粒相,但其嚴(yán)重弱化了晶界強(qiáng)度。

圖7 面掃描分析位置Fig.7 Face scan analysis location

圖8 面掃描分析結(jié)果Fig.8 Results of face scan analysis：a）distribution of elements；b）Cu；c）Zn；d）Pb；e）O

表1 鉛黃銅接頭斷口裂紋處不同位置(如圖7所示)的EDS分析結(jié)果(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Tab.1 EDSanalysis results of different positions（shown in Fig.7）of lead brass joint fracture cracks（mass fraction） %

2 分析與討論

由金相檢驗(yàn)結(jié)果可知,鉛黃銅接頭的顯微組織為α＋β雙相,鉛以顆粒相形式分布于晶界。材料α＋β兩相組織分布較均勻,但α相的含量明顯多于β相的,β相的質(zhì)量分?jǐn)?shù)僅為30%。通常雙相鉛黃銅在熱加工過程中會(huì)充分利用β相良好的鉛溶解能力溶解大量的鉛,然后進(jìn)行加工,冷卻后大量鉛相在晶內(nèi)析出,既提升了材料的切削性能,又減小了鉛對材料力學(xué)性能的不良影響[4-5]。然而該失效鉛黃銅接頭顯微組織中β相含量較少,不足以溶解質(zhì)量分?jǐn)?shù)高達(dá)3%的鉛,導(dǎo)致大量鉛顆粒聚集在晶界,甚至少量的鉛未能聚集成顆粒直接偏聚在晶界上,嚴(yán)重弱化了晶界強(qiáng)度,降低了材料的抗拉強(qiáng)度和塑性。

由掃描電鏡分析結(jié)果可知,斷口為沿晶斷裂,具有應(yīng)力延時(shí)斷裂的特征。裂紋源于螺口管壁最薄的螺紋處,當(dāng)機(jī)加工殘余應(yīng)力以及裝配應(yīng)力超過了部分晶界的耐受極限時(shí),該位置應(yīng)力集中嚴(yán)重,在晶界位置產(chǎn)生的微裂紋促進(jìn)了裂紋的擴(kuò)展。由金相檢驗(yàn)和能譜分析結(jié)果可知,裂紋擴(kuò)展路徑上普遍存在鉛偏聚的問題。

選取6件與失效鉛黃銅接頭同批次的接頭,其中3件未經(jīng)熱處理,另外3件在300℃退火1 h。根據(jù)ISO-6957:1988Copper Alloys-Ammonia Test for Stress Corrosion Resistance對這6件鉛黃銅接頭進(jìn)行應(yīng)力腐蝕測試,測試時(shí)間為216 h。結(jié)果顯示未經(jīng)熱處理的3件鉛黃銅接頭中有2件開裂,經(jīng)退火處理后的3件鉛黃銅接頭均未開裂,這表明退火處理能有效地改善材料的韌性及塑性[6]。

3 結(jié)論及建議

CuZn39Pb3鉛黃銅接頭顯微組織中大量鉛聚集于晶界,弱化了晶界強(qiáng)度,降低了材料的抗拉強(qiáng)度和塑性,當(dāng)機(jī)加工殘余應(yīng)力和裝配應(yīng)力超過了部分晶界的耐受極限時(shí),螺紋富鉛晶界處產(chǎn)生微裂紋,微裂紋連接擴(kuò)展最終導(dǎo)致鉛黃銅接頭開裂。

建議對CuZn39Pb3鉛黃銅進(jìn)行退火處理,可改善材料中鉛的分布,提高材料韌性及塑性,防止因鉛偏聚導(dǎo)致接頭力學(xué)性能降低。