賈承志，張 奇

（北京理工大學(xué)爆炸科學(xué)與技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100081）

1 引言

燃料空氣炸藥（Fuel Air Explosives，F(xiàn)AE）是一種新型爆炸能源，它利用云爆燃料分散與周圍空氣混合形成可燃云霧，再使可燃云霧發(fā)生爆轟達(dá)到毀傷目的，云霧范圍是此類彈藥威力的基礎(chǔ)。燃料拋撒形成云霧的過(guò)程中，有可能提前發(fā)生爆燃現(xiàn)象，稱為竄火。竄火的發(fā)生將大幅降低燃料空氣炸藥的爆炸性能，影響彈藥威力，建立竄火預(yù)測(cè)模型，解決竄火問(wèn)題對(duì)云爆裝置的發(fā)展至關(guān)重要。Singh等［1］模擬了FAE裝置在殼體破碎之后的近場(chǎng)階段燃料拋撒模型，對(duì)燃料拋撒范圍進(jìn)行了研究。Sallam等［2］對(duì)燃料液滴在爆炸作用下的破碎機(jī)理進(jìn)行了研究。肖邵清等［3-4］采用分散T型裝藥及不耦合裝填中心分散藥，以及在中心爆管內(nèi)壁和分散藥之間填充多孔惰性材料等新型裝藥方法，基本上使燃料分散過(guò)程中的竄火現(xiàn)象得到有效控制，有效遏制了竄火現(xiàn)象的發(fā)生。張奇等［5］認(rèn)為拋撒過(guò)程中竄火現(xiàn)象的發(fā)生與中心拋撒藥量有關(guān)，中心拋撒藥量越大，越容易竄火。杜海文等［6］認(rèn)為爆轟氣體產(chǎn)物量是影響拋撒初始階段竄火發(fā)生的主要因素，針對(duì)液固態(tài)燃料配方，認(rèn)為最優(yōu)的比藥量范圍為0.95%～1.70%。云爆燃料竄火機(jī)理復(fù)雜，國(guó)內(nèi)外對(duì)竄火機(jī)理的研究公開(kāi)報(bào)道很少，因此，本研究利用數(shù)值模擬軟件Ansys-Fluent，針對(duì)以環(huán)氧丙烷為拋撒裝藥的云爆裝置燃料拋撒過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬，對(duì)燃料分散過(guò)程的竄火現(xiàn)象進(jìn)行了分析，得到竄火規(guī)律，為小質(zhì)量云爆裝置燃料拋撒過(guò)程中竄火現(xiàn)象的預(yù)防提供了新的預(yù)測(cè)方法。

2 計(jì)算模型

2.1 二維模型的建立

對(duì)云爆裝置進(jìn)行燃料擴(kuò)散及竄火研究時(shí)，為便于與已有實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)照，以2 kg云爆裝置為研究對(duì)象，裝置為高0.168 m，半徑0.056 m的圓柱，云爆裝置底部距離地面2 m，裝置豎直放置，即云爆裝置軸線與地面垂直。在中心裝藥作用下，研究液體燃料在開(kāi)敞空間內(nèi)拋撒的過(guò)程。由于云爆裝置具有高度結(jié)構(gòu)對(duì)稱性，以云爆裝置中心軸為旋轉(zhuǎn)對(duì)稱軸，建立軸對(duì)稱旋轉(zhuǎn)計(jì)算模型以減小計(jì)算量，并對(duì)二維計(jì)算網(wǎng)格進(jìn)行劃分，最小網(wǎng)格尺寸5 mm，最大網(wǎng)格尺寸200 mm，網(wǎng)格尺寸由中心裝藥位置至壓力出口以1.04（104%）的增長(zhǎng)率進(jìn)行發(fā)散式非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格總數(shù)為14379個(gè)。云爆裝置中心距離地面2 m，計(jì)算域?yàn)楦? m，長(zhǎng)5 m的扇形區(qū)域。

云爆裝置結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化如圖1所示。

圖1 云爆裝置簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Diagram of simplified FAE structure

2.2 計(jì)算模型假設(shè)

研究中，假設(shè)中心裝藥起爆瞬間殼體已經(jīng)破碎，燃料在中心裝藥作用下進(jìn)行拋撒運(yùn)動(dòng)，液體燃料在拋撒過(guò)程中考慮液滴的破碎蒸發(fā)。

以中心裝藥藥柱高度作為變量，為描述簡(jiǎn)便，以下使用圖示高度h與云爆裝置高度H的比值作為等效變量，在保持環(huán)境溫度、環(huán)境壓力、拋撒藥裝藥量、中心裝藥藥柱半徑等條件不變的情況下，改變圖1所示上下端燃料量高度h，即改變中心裝藥藥柱高度，研究中心裝藥量對(duì)于竄火的影響。

云霧竄火的判據(jù)由竄火必須滿足的兩個(gè)必要條件［7］確定，即：燃料空氣濃度處于爆炸上下限區(qū)間；溫度不低于燃料云霧的自燃點(diǎn)。當(dāng)云霧在拋撒過(guò)程中，滿足上述兩個(gè)條件時(shí)，即認(rèn)為發(fā)生竄火。

2.3 控制方程

流體在流動(dòng)過(guò)程中，需要遵循三個(gè)基本守恒定律，即：質(zhì)量守恒定律、動(dòng)量守恒定律、能量守恒定律。本研究通過(guò)Navier-Stokes方程（式（1）～（4）），求解環(huán)氧丙烷液霧拋撒過(guò)程中的氣相流動(dòng)［8］。

由質(zhì)量守恒定律得到質(zhì)量守恒方程：

式中，ρ為密度，kg·m－3；t為時(shí)間，s；Xi是空間坐標(biāo)在 i方向的分量，m；Ui是速度矢量在 i方向的分量，m·s－1；Sm為源項(xiàng)，是來(lái)自液滴的質(zhì)量通量。

由動(dòng)量守恒定律得到動(dòng)量守恒方程：

式中，p為靜壓，Pa；τij是應(yīng)力張量；gi和 Fi分別是 i方向上的重力體積力和外部體積力，N。其中：

式中，μ為動(dòng)力粘度，N·s·m－2；λ 為第二粘度，一般取-2/3。

式中，K是有效導(dǎo)熱系數(shù)，無(wú)量綱；E=，h

eff為可壓縮氣體的顯焓，kJ·mol－1；Jj是物質(zhì)?的擴(kuò)散通量，Sh為化學(xué)反應(yīng)能量源項(xiàng)。

拋撒裝藥受力后很快破碎為液滴，在求解液滴的擴(kuò)散時(shí)采用離散相模型，使用斯托克斯追蹤（隨機(jī)軌跡）軌跡模型，顆粒受作用力的平衡方程在笛卡爾坐標(biāo)系下的形式為：

式中，u為氣相速度，m·s－1；up為顆粒速度，m·s－1；ρp為顆粒密度，kg·m－3；FD（u-up）為顆粒的單位質(zhì)量拖曳力，N；Fx為附加質(zhì)量力，N。其中：

式中，dp為顆粒直徑，m；Re為相對(duì)雷諾數(shù)，CD為拖曳力系數(shù)，且：

對(duì)于液滴的傳熱蒸發(fā)，當(dāng)顆粒溫度小于其蒸發(fā)溫度（Tp＜Tvap）時(shí)，使用式（9）將液滴溫度與液滴表面的熱對(duì)流及輻射傳熱聯(lián)系起來(lái)［9］。液滴與流體之間沒(méi)有質(zhì)量交換，當(dāng)液滴穿過(guò)流體單元（計(jì)算網(wǎng)格）時(shí)，液滴吸收（釋放）的熱量作為源相作用到連續(xù)相的能量方程中：

式中，mp為液滴質(zhì)量，kg；cp為液滴比熱，J·（kg·K）－1；Ap為液滴表面積，m2；T∞為連續(xù)相的當(dāng)?shù)販囟?，K；Tp為液滴溫度，K；h為對(duì)流傳熱系數(shù)，W·（m－2·K－1）；εp為顆粒黑度（輻射率），無(wú)量綱；σ為斯蒂芬孫-玻爾茲曼常數(shù)，為5.67×10－8W·（m－2·K－4）；θR為輻射溫度，K；式（9）中假設(shè)液滴內(nèi)部的熱阻為零，即液滴內(nèi)部溫度處處一致。

當(dāng) Tvap＜Tp＜Tbp時(shí)，其中 Tbp為液滴的沸騰溫度，液滴溫度通過(guò)自身的熱平衡得出，液滴的焓變與兩相間的對(duì)流傳熱、汽化潛熱通過(guò)熱平衡的計(jì)算進(jìn)行聯(lián)系。

式中，（dmp）/dt為蒸發(fā)速率，kg·s－1；hfg為汽化潛熱，J·kg－1。液滴與氣相流體之間傳質(zhì)的計(jì)算中，液滴的蒸發(fā)量由梯度擴(kuò)散確定，即從液滴向氣相的擴(kuò)散率與液滴與氣流主流之間的蒸汽濃度梯度相關(guān)聯(lián)：

式中，Ni為蒸汽的摩爾流率，kmol·（m－2·s－1）；ki為傳質(zhì)系數(shù)，m·s－1；C（i，s）為液滴表面的蒸汽濃度，kmol·m－3；C（i，∞）為氣相主流的蒸汽濃度，kmol·m－3，對(duì)于第 i個(gè)組分，C（i，∞）由組分輸運(yùn)方程求解得到。液滴表面的蒸汽分壓假定等于液滴溫度Tp所對(duì)應(yīng)的飽和壓力psat，則此時(shí)有：

式中，R 為普適氣體常數(shù)，8.314 J·（mol·K）－1。

氣相流動(dòng)涉及湍流現(xiàn)象，湍流流動(dòng)是一種高度非線性的復(fù)雜流動(dòng)。對(duì)湍流目前有多種計(jì)算方法，本文采用標(biāo)準(zhǔn)模型k-ε半經(jīng)驗(yàn)公式模擬氣相組分湍流運(yùn)動(dòng)過(guò)程。

式中，k表示湍流動(dòng)能，m2·s－2；ε表示湍流耗散率，m2·s－3。

求解氣態(tài)云霧濃度場(chǎng)與溫度場(chǎng)的關(guān)系，在得到云團(tuán)濃度場(chǎng)以及壓力場(chǎng)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，使用多方狀態(tài)方程（式15）從壓力場(chǎng)數(shù)據(jù)中取得對(duì)應(yīng)的溫度數(shù)據(jù)，確定溫度場(chǎng)的分布，式中γ為多方指數(shù)。

考慮氣體與液滴之間的輻射傳熱，采用P-1輻射模型，數(shù)值計(jì)算方法采用SIMPLE算法。

環(huán)氧丙烷爆炸極限采用式（16）、（17）、（18）確定［10］：

式中，L0下、L0上分別為環(huán)氧丙烷在常溫常壓下的爆炸上下限，由經(jīng)驗(yàn)公式［11］確定。高溫高壓下的爆炸下限由式（16）確定，上限?。?7）、（18）計(jì)算所得最大值。

2.4 參數(shù)設(shè)置

將2 kg環(huán)氧丙烷燃料進(jìn)行拋撒，溫度與大氣壓為常溫常壓，熱容 1950 J·（kg·k）-1，密度 859 kg·m-3由文獻(xiàn)［12］查得。

3 結(jié)果與討論

計(jì)算中控制環(huán)境溫度、環(huán)境壓力、云爆裝置總質(zhì)量等其他參數(shù)不變，通過(guò)調(diào)整彈體高度H與中心拋撒裝藥距端板距離h的比值（i=H/h），改變中心裝藥量，得到不同比例下的燃料拋撒數(shù)據(jù)。

3.1 云霧拋撒半徑

對(duì)2 kg質(zhì)量的云爆裝置燃料拋撒過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，得到數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)的云霧擴(kuò)散半徑與時(shí)間關(guān)系曲線。由圖2可見(jiàn)，在保持其他條件不變，只變更中心裝藥量的情況下，云霧擴(kuò)散半徑并無(wú)明顯變化，中心裝藥量對(duì)云霧擴(kuò)散范圍影響不大。數(shù)值模擬結(jié)果顯示，擴(kuò)散80 ms之后，云霧最大半徑為3.397 m，最小為3.294 m，實(shí)驗(yàn)結(jié)果為 3.321 m［13］，誤差小于 5%，在可接受范圍內(nèi)。

圖2 云霧擴(kuò)散半徑與時(shí)間關(guān)系曲線Fig.2 Relationship between dispersion radius of propyleneoxide and corresponding time

由圖2可以看出，數(shù)值模擬云爆燃料最終擴(kuò)散半徑約為3.3 m，燃料擴(kuò)散速度在0～10 ms增長(zhǎng)迅速，進(jìn)一步計(jì)算表明，在10 ms左右達(dá)到速度最大值122 m·s-1，之后速度逐漸下降，但在35 ms時(shí)速度又有回升，這可能是中心大粒徑液滴的影響，大粒徑液滴受初始?jí)毫ψ饔煤蠹铀佥^小液滴小，但小液滴在之后減速較快。

圖3為相關(guān)文獻(xiàn)中2 kg云爆裝置燃料拋撒60 ms時(shí)刻的實(shí)驗(yàn)攝像圖，圖4為2 kg云爆裝置燃料拋撒60 ms時(shí)刻的數(shù)值模擬云霧擴(kuò)散濃度云圖，從圖像上可以看出數(shù)值模擬云霧擴(kuò)散范圍總體上與實(shí)驗(yàn)結(jié)果是吻合的。

圖3 實(shí)驗(yàn)過(guò)程中2 kg云爆裝置的擴(kuò)散范圍Fig.3 Dispersion range of a 2 kg FAE device in the experiment

圖4 數(shù)值模擬2 kg云爆裝置擴(kuò)散濃度云圖Fig.4 Simulated FAE fuel dispersion concentration contour

3.2 云霧場(chǎng)溫度研究

由于溫度只有在達(dá)到環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)（722.15 K）以上時(shí)，云霧才有可能發(fā)生竄火，為減少數(shù)據(jù)分析量，主要對(duì)燃料分散過(guò)程中云霧場(chǎng)的最高溫度進(jìn)行研究。由式（15）可知云霧場(chǎng)溫度與壓力正相關(guān)，為得到云霧場(chǎng)分散過(guò)程中的最高溫度，對(duì)分散壓力云圖進(jìn)行分析，以5 ms時(shí)刻的分散云團(tuán)為例，圖5所示為5 ms時(shí)刻燃料分散壓力云圖，以云爆裝置初始時(shí)刻底部所在水平面建立橫軸，以云爆裝置對(duì)稱軸為縱軸建立坐標(biāo)，由式（15）計(jì)算得到此時(shí)刻云霧場(chǎng)的溫度分布，可知此時(shí)溫度最高點(diǎn)位于距離云爆裝置底部約0.32 m，距中心軸約0.11 m處。

據(jù)此對(duì)數(shù)值模擬得到的不同時(shí)刻燃料分散云圖進(jìn)行分析，可得到不同中心裝藥量情況下燃料分散溫度場(chǎng)最高溫度與分散時(shí)間關(guān)系曲線，如圖6所示。

從圖6中可以看出，氣相云霧溫度場(chǎng)的溫度在0～5 ms階段先是從常溫（298.15 K）驟增，在約2 ms時(shí)刻溫度達(dá)到最大值，最高溫度可達(dá)到3296.37 K，之后又急劇下降，在5 ms之后溫度呈現(xiàn)緩慢下降趨勢(shì)，最終趨于常溫。在假定環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)不改變的情況下，可以看出10 ms之后云霧場(chǎng)溫度一直小于自燃點(diǎn)溫度（722.15 K［14］），即云霧在擴(kuò)散 10 ms之后無(wú)竄火危險(xiǎn)，這里重點(diǎn)研究云霧擴(kuò)散前10 ms的特性。

圖5 云爆裝置燃料分散壓力云圖（t=5 ms）Fig.5 Pressure contour of FAE fuel dispersion（t=5 ms）

圖6 云霧場(chǎng)最高溫度與時(shí)間關(guān)系曲線Fig.6 Relationship between maximum temperature and time of FAE fuel dispersion field

3.3 竄火機(jī)理

一般云爆裝置的竄火點(diǎn)往往與溫度場(chǎng)溫度最高點(diǎn)對(duì)應(yīng)，針對(duì)不同中心裝藥量的云爆裝置，對(duì)其燃料擴(kuò)散過(guò)程中的溫度場(chǎng)最高溫度及附近氣相濃度進(jìn)行綜合分析。

圖7是i=4，中心藥柱高為84 mm時(shí)燃料分散情況分析圖，左側(cè)Y軸為環(huán)氧丙烷燃料氣相濃度、環(huán)氧丙烷爆炸上限以及爆炸下限，右側(cè)Y軸為氣態(tài)云霧場(chǎng)最高溫度以及環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)。從圖7可以看出，云霧場(chǎng)溫度在約6.8 ms之前均高于環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)，但氣相環(huán)氧丙烷濃度始終高于爆炸上限，故此種情況下不發(fā)生竄火。

圖7 燃料分散情況分析曲線（i=4）Fig.7 Distribution of volume ratio and temperature of FAE fuel dispersion（i=4）

圖8是i=5，中心藥柱高度為100.8 mm時(shí)的燃料分散情況。從圖8可以看出，云霧場(chǎng)內(nèi)部最高溫度在約5.8 ms之前均高于環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)（722.15 K），但云霧場(chǎng)內(nèi)部氣相環(huán)氧丙烷濃度在5.8 ms之前始終高于爆炸上限，此種情況下不存在同時(shí)滿足竄火發(fā)生兩個(gè)條件的時(shí)間段，故不發(fā)生竄火。

圖 8 燃料分散情況分析曲線（i=5）Fig.8 Distribution of volume ratio and temperature of FAE fuel dispersion（i=5）

圖9是i=6，中心藥柱高度為112 mm時(shí)的燃料分散情況。從圖9可以看出，云霧場(chǎng)內(nèi)部最高溫度在約5.6 ms之前均高于環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)，但云霧場(chǎng)內(nèi)氣相環(huán)氧丙烷濃度在此之前始終高于爆炸上限，竄火發(fā)生的兩個(gè)條件無(wú)法同時(shí)被滿足，不發(fā)生竄火。

圖 9 燃料分散情況分析曲線（i=6）Fig.9 Distribution of volume ratio and temperature of FAE fuel dispersion（i=6）

圖10是i=7，中心裝藥藥柱高度為120 mm時(shí)的燃料分散情況。從圖10中可以看出，雖然環(huán)氧丙烷氣相濃度在4.8 ms～6.2 ms時(shí)處于爆炸上下限之間，氣相占比在5 ms達(dá)到最小值27.77%，該時(shí)刻爆炸下限為1.6%，爆炸上限為33.5%，滿足竄火發(fā)生的濃度條件，但云霧場(chǎng)內(nèi)最高溫度只有在約4.5 ms之前均高于環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)，在4.5 ms之后均低于環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)，此種情況下依然不存在同時(shí)滿足竄火發(fā)生的溫度與濃度條件的時(shí)間段，不發(fā)生竄火。

圖10 燃料分散情況分析曲線（i=7）Fig.10 Distribution of volume ratio and temperature of FAE fuel dispersion（i=7）

當(dāng)i=8，中心裝藥藥柱高度為126 mm時(shí)的竄火情況分析曲線如圖11所示。從圖11可以看出，在約4 ms之前，溫度場(chǎng)最高溫度高于環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)，而氣相濃度在約2.8～5.4 ms期間處于爆炸極限范圍內(nèi)，符合竄火發(fā)生的條件。在t=3 ms時(shí)刻，云霧場(chǎng)內(nèi)部最高溫度達(dá)到1244.7 K，環(huán)氧丙烷氣相濃度為35.84%，爆炸上下限分別為1.58%和41.02%，此時(shí)云霧場(chǎng)內(nèi)最高溫度高于燃料環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)（722.15 K），氣相燃料濃度在爆炸極限范圍內(nèi)，判定此種情況下發(fā)生竄火，t=3 ms時(shí)刻的云霧場(chǎng)壓力云圖如圖12所示，圖中紅色線框所示為云爆裝置初始時(shí)刻位置，由壓力與溫度的正相關(guān)關(guān)系可知，此時(shí)云霧場(chǎng)最高溫度出現(xiàn)于約距中心軸0.01 m，距云爆裝置底部0.42 m處，即為竄火點(diǎn)。

圖11 竄火情況分析曲線（i=8）Fig.11 Distribution of volume ratio and temperature of FAE fuel dispersion（i=8）

圖13為i=9，中心裝藥藥柱高度為130.67 mm時(shí)的竄火情況分析曲線。由圖13可以看出，在約4.3 ms之前，溫度場(chǎng)最高溫度位于環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)上方，氣相濃度存在符合爆炸極限要求的階段，在t=4 ms時(shí)刻，云霧場(chǎng)內(nèi)最高溫度達(dá)到1300.84 K，環(huán)氧丙烷氣相濃度為39.24%，此刻的爆炸上下限分別為41.61%和1.17%，即云霧場(chǎng)溫度高于燃料環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)（722.15 K），且氣相燃料濃度在爆炸極限范圍內(nèi)，判定此種情況下也發(fā)生竄火。t=4 ms時(shí)刻的云霧場(chǎng)壓力云圖如圖14所示，由圖14可知，此時(shí)最高溫度出現(xiàn)于約距中心軸0.03 m，距云爆裝置底部0.26 m處，即為竄火點(diǎn)。

圖 12 云爆裝置燃料分散壓力云圖（i=8，t=3 ms）Fig.12 Pressure distribution contour of FAE fuel dispersion（i=8，t=3 ms）

圖 13 竄火情況分析曲線（i=9）Fig.13 Distribution of volume ratio and temperature of premature-combustion（i=9）

圖 14 云爆裝置燃料分散壓力云圖（i=9，t=4 ms）Fig.14 Pressure distribution contour of FAE fuel dispersion（i=9，t=4 ms）

圖15為i=10，中心裝藥藥柱高度為134.4 mm時(shí)的竄火情況。，由圖15可以看出，在約5 ms之前，溫度場(chǎng)最高溫度大于環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)，氣相濃度在4.1 ms到4.5 ms階段符合爆炸極限，在t=4.2 ms時(shí)刻，云霧場(chǎng)溫度達(dá)到745.37 K，環(huán)氧丙烷氣相濃度為29.97%，在此時(shí)刻的爆炸上下限分別為32.85%和1.54%，即云霧場(chǎng)溫度高于燃料環(huán)氧丙烷自燃點(diǎn)（722.15 K），且氣相燃料濃度在爆炸極限范圍內(nèi)，判定此種情況下同樣發(fā)生竄火。t=4.2 ms時(shí)刻的云霧場(chǎng)壓力云圖如圖16所示，由圖16可知，竄火點(diǎn)出現(xiàn)于約距中心軸0.02 m，距云爆裝置底部0.18 m處。

將上述數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果匯總，得到2 kg云爆裝置竄火情況在表2中給出。

圖15 竄火情況分析曲線（i=10）Fig.15 Distribution of volume ratio and temperature of premature-combustion（i=10）

圖 16 云爆裝置燃料分散壓力云圖（i=10，t=4.2 ms）Fig.16 Pressure distribution contour of FAE fuel dispersion（i=10，t=4.2 ms）

表2 數(shù)值模擬云爆裝置竄火情況Table 2 Summary of numerical simulation about prematurecombustion

4 結(jié)論

（1）采用數(shù)值仿真模擬云爆裝置燃料擴(kuò)散過(guò)程，通過(guò)燃料分散壓力云圖導(dǎo)出溫度場(chǎng)分布，再綜合氣相濃度確定竄火條件，分析了溫度場(chǎng)與濃度場(chǎng)隨時(shí)間的變化規(guī)律，通過(guò)監(jiān)測(cè)不同時(shí)間點(diǎn)云霧場(chǎng)最高溫度處燃料濃度，可對(duì)云爆裝置燃料分散過(guò)程中的竄火現(xiàn)象進(jìn)行預(yù)測(cè)。

（2）針對(duì)2 kg的云爆裝置，中心裝藥藥柱高度為126，130.67，134.4 mm時(shí)均發(fā)生竄火，發(fā)生竄火的位置位于云爆裝置頂部附近，竄火時(shí)間集中在燃料分散開(kāi)始后的3～4.2 ms。