傅強(qiáng)之

摘要：本文設(shè)計(jì)了一種新型的微帶共面波導(dǎo)饋電的圓極化平面縫隙天線(xiàn)。此天線(xiàn)由寬的數(shù)字“0”型縫隙、共面波導(dǎo)饋線(xiàn)和微帶饋電網(wǎng)絡(luò)組成，前兩者都是在介質(zhì)板上表面的金屬上開(kāi)縫完成，后者則在介質(zhì)板的另一面布線(xiàn)完成。通過(guò)合理的設(shè)計(jì)微帶饋電網(wǎng)絡(luò)給共面波導(dǎo)饋電 ，可以在其上產(chǎn)生一個(gè)奇數(shù)模和一個(gè)偶數(shù)模，同時(shí)完成兩個(gè)模式的90°相位差。通過(guò)此微帶與共面波導(dǎo)之間的轉(zhuǎn)換電路給縫隙天線(xiàn)饋電從而實(shí)現(xiàn)寬帶圓極化天線(xiàn)。詳細(xì)研究了圓極化天線(xiàn)的機(jī)理和各個(gè)參數(shù)對(duì)它的影響。通過(guò)仿真驗(yàn)證3dB軸比帶寬可以達(dá)到29%，-10dB反射系數(shù)帶寬為53%。

關(guān)鍵詞：縫隙天線(xiàn);圓極化天線(xiàn);寬帶

中圖分類(lèi)號(hào)：TN927.2 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1007-9416（2020）01-0163-03

0 引言

圓極化天線(xiàn)由于其在發(fā)射和接收電磁波時(shí)能夠避免極化損失和縮減多路徑效應(yīng)而被廣泛應(yīng)用于各種通信系統(tǒng)中。圓極化的電磁波是由兩個(gè)正交的等幅以及相位差90°的電場(chǎng)矢量共同激勵(lì)形成，而平面?zhèn)鬏斁€(xiàn)的相位對(duì)于工作頻率非常敏感，所以設(shè)計(jì)寬帶圓極化天線(xiàn)的一個(gè)的難點(diǎn)在于如何在一個(gè)寬帶的范圍內(nèi)保證傳輸線(xiàn)輸出兩個(gè)相等以及相位差90°的矢量信號(hào)。

根據(jù)現(xiàn)有文獻(xiàn)的結(jié)果，有很多貼片的圓極化天線(xiàn)實(shí)現(xiàn)方法被提出。微擾技術(shù)是普遍被使用的一種方法，例如支節(jié)加載法、切角法、在貼片上加載縫隙和多種饋電耦合等，但是這種方法所產(chǎn)生的圓極化天線(xiàn)3dB軸比帶寬比較窄。為了提高圓極化天線(xiàn)的工作帶寬，有些文獻(xiàn)提出了多介質(zhì)輻射層。例如帶有兩個(gè)空氣層和三個(gè)介質(zhì)層的縫隙耦合正方形貼片天線(xiàn)能夠獲得相對(duì)9%的3dB軸比帶寬[1];帶有兩個(gè)空氣介質(zhì)層，3dB軸比帶寬達(dá)到19%的H形狀貼片天線(xiàn)[2];擁有厚的空氣層和階梯T形饋電的正方形貼片天線(xiàn)，3dB軸比帶寬達(dá)到30%[3]。但是，這類(lèi)天線(xiàn)的橫截面都比較高，而且結(jié)構(gòu)相對(duì)來(lái)說(shuō)比較復(fù)雜。

通過(guò)共面波導(dǎo)給只有一層介質(zhì)板的縫隙平面天線(xiàn)饋電，也是一種被廣泛研究的方法。例如通過(guò)L型帶狀線(xiàn)給正方形縫隙天線(xiàn)饋電，帶狀線(xiàn)被放置在正方形的兩個(gè)對(duì)角線(xiàn)上，此天線(xiàn)可以獲得17%的3dB軸比帶寬[4]。還有通過(guò)共面波導(dǎo)給內(nèi)部?jī)蓚€(gè)金屬環(huán)饋電的正方形縫隙天線(xiàn)，其3dB軸比帶寬可以達(dá)到17.2%[5]。還有一種采用共面波導(dǎo)給一個(gè)正方形縫隙天線(xiàn)饋電從而產(chǎn)生一個(gè)雙極化的天線(xiàn)[6]。

本文提出了一種新型微帶共面波導(dǎo)饋電的平面縫隙天線(xiàn)，此天線(xiàn)具有寬帶和圓極化輻射的特點(diǎn)。文中設(shè)計(jì)了微帶到共面波導(dǎo)的轉(zhuǎn)換，實(shí)現(xiàn)了共面波導(dǎo)奇數(shù)模和偶數(shù)模之間的90°相位差。通過(guò)這些奇數(shù)模和偶數(shù)模給一個(gè)矩形縫隙天線(xiàn)饋電，可以在一個(gè)寬的帶寬內(nèi)實(shí)現(xiàn)天線(xiàn)的圓極化輻射。這個(gè)圓極花天線(xiàn)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于加工實(shí)現(xiàn)，成本低。

1 天線(xiàn)結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)

圖1為天線(xiàn)結(jié)構(gòu)圖。矩形縫隙的長(zhǎng)度和寬度為L(zhǎng)s和Ws，作為輻射窗口被蝕刻在輻射板的上表面。有一個(gè)共面波導(dǎo)的金屬帶一直申到縫隙天線(xiàn)的內(nèi)部，給矩形縫隙饋電。天線(xiàn)的另外一面被這微帶饋電網(wǎng)絡(luò)給占據(jù)，微帶網(wǎng)絡(luò)由兩個(gè)分支組成。左邊的分支被稱(chēng)為微帶轉(zhuǎn)共面波導(dǎo)分支，它可以在共面波導(dǎo)縫隙里面產(chǎn)生偶數(shù)模，這種偶數(shù)模能夠激勵(lì)矩形縫隙，產(chǎn)生水平極化的電磁波。而另外一個(gè)分支橫穿過(guò)共面波導(dǎo)的縫隙，在其里面產(chǎn)生一個(gè)奇數(shù)模，能夠激勵(lì)矩形縫隙產(chǎn)生垂直極化的電磁波。通過(guò)合理的優(yōu)化兩個(gè)分支的距離和匹配，從而使兩個(gè)正交極化的信號(hào)同時(shí)具有相同幅度和90°相位差，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)得圓極化的輻射特性。

整個(gè)天線(xiàn)的諧振頻率由Ls和Ws的尺寸決定，B1和B2能夠控制兩個(gè)模式的相位差，而通過(guò)調(diào)節(jié)L1和L2的尺寸能夠影響兩個(gè)分支的阻抗匹配從而影響整個(gè)天線(xiàn)的工作帶寬。

2 參數(shù)分析

本文對(duì)影響天線(xiàn)軸比和反射系數(shù)的關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行了深入研究，為后續(xù)加工實(shí)現(xiàn)提供了重要的參考意義。

圖2展現(xiàn)了B1對(duì)軸比和反射系數(shù)的影響，從圖中可以得出B1主要影響軸比帶寬的兩端，而對(duì)反射系數(shù)的影響主要在低頻段，經(jīng)過(guò)優(yōu)化，最終確定B1為31.7mm。

圖3展現(xiàn)了B2對(duì)軸比和反射系數(shù)的影響，可以得出B2主要影響軸比帶寬的高頻端，而對(duì)反射系數(shù)的影響在低頻端，經(jīng)過(guò)優(yōu)化，最終確定B2為41.2mm。

圖4展現(xiàn)了L1對(duì)軸比和反射系數(shù)的影響，可以得出L1對(duì)整個(gè)軸比帶寬影響都比較大，而對(duì)反射系數(shù)的影響卻比較小，經(jīng)過(guò)優(yōu)化，最終確定L1為32mm。

圖5展現(xiàn)了L2對(duì)軸比和反射系數(shù)的影響，可以得出L2對(duì)天線(xiàn)軸比帶寬和反射系數(shù)影響都比較小，經(jīng)過(guò)優(yōu)化，最終確定L2為42.9mm。

3 仿真結(jié)果

經(jīng)過(guò)優(yōu)化最終所得天線(xiàn)的軸比和反射系數(shù)曲線(xiàn)如圖6所示，從圖可以得出本文所設(shè)計(jì)的天線(xiàn)從1.19GHz至2.05GHz達(dá)到了-10dB反射系數(shù)，其相對(duì)帶寬達(dá)到53.1%。天線(xiàn)的3dB軸比帶寬為1.47GHz～1.97GHz，可以達(dá)到29.1%。

4 結(jié)語(yǔ)

本文設(shè)計(jì)了一種新型寬帶圓極化天線(xiàn)，并通過(guò)仿真驗(yàn)證此天線(xiàn)具有比較寬的工作帶寬和軸比帶寬。文中提出利用共面波導(dǎo)雙模工作而實(shí)現(xiàn)寬帶圓極化輻射的新方法，其原理是利用兩種饋電方法，在共面波導(dǎo)縫隙里同時(shí)產(chǎn)生一個(gè)奇數(shù)模和偶數(shù)模，通過(guò)控制兩個(gè)模的幅度和相位差，從而可以獲得比較理想的圓極化輻射波，最終天線(xiàn)小于-10dB的反射系數(shù)帶寬可以達(dá)到53%，3dB軸比帶寬可以達(dá)到29%。整個(gè)天線(xiàn)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便，應(yīng)用前景廣闊。

參考文獻(xiàn)

[1] A.Buffi.Single-feed Circularly Polarized Aperture-coupled Square Ring Slot Microstrip Antenna[J].Electron.Lett，2010（2）：268-269.

[2] K.L.Chung.A wideband Circularly Polarized H-shaped Patch Antenna[J].IEEE Trans. Antennas Propag，2010（10）：3379-3383.

[3] P.H.Rao.Wide-band Linear And Circularly Polarized Patch Antenna Using a Printed Stepped T-feed[J].IEEE Trans.Antennas Propag，2002（5）：356-361.

[4] Y.B.Chen.CPW-fed Broadband Circularly Polarized Square Slot Aantenna[J].Electron Lett，2006（9）：1074-1075.

[5] K.M.Chang.A Novel Design of CPW-Fed Square Slot Antenna with Broadband? Circular Polarization[J].Microwave and Optical Technology Letters，2006（11）：2456-2459.

[6] Y.Li.A Dual Polarization Slot Antenna Using a Compact CPW Feeding Structure[J].IEEE Antennas wireless Propag，2010（2）：191-194.