潘毅 公茂柱 張佳 郭靖 韓曉磊

中國石油工程建設(shè)有限公司華北分公司

基于輸氣管道注氮置換方法，以油管道（總長65.1 km，管徑219.1 mm×6.3 mm）為案例確定了建成未投用管道注氮保護(hù)中氮用量、流速、壓力和接管口徑，并對氣頭檢測時(shí)間進(jìn)行預(yù)測。結(jié)果表明：注氮流量≥1.5 t/h、流速≥6.48 m/s時(shí)，氣體處于阻力平方區(qū)，理查德系數(shù)R#遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于1，混氣段已經(jīng)達(dá)到了很理想的狀態(tài)；注氮點(diǎn)管徑不宜小于DN80；注氮壓力為0.3 MPa，溫度為5～25 ℃；混氣頭、氮?dú)忸^、純氮?dú)忸^預(yù)測到達(dá)時(shí)間分別為127 min、140 min、146 min。

油氣管道在建成完工后長時(shí)間未投用會因化學(xué)反應(yīng)或其他原因發(fā)生腐蝕，受到嚴(yán)重腐蝕的管道最終將無法投用，造成巨大經(jīng)濟(jì)損失，甚至導(dǎo)致重大油品輸送安全隱患[1，2]。

西部一成品油管道完工后第4年出現(xiàn)泄漏，進(jìn)行分段試壓檢漏后該管道重新更換了70多處管才得以投產(chǎn)。這是由于試壓掃水后的輸油管道通常不要求干燥，殘留有大量的水，尤其對于大落差、高起伏的管道，殘留水和空氣中的水容易在低點(diǎn)富集，形成腐蝕環(huán)境，導(dǎo)致管道失效。山東肥城段天然氣長輸管道建成后1年內(nèi)未投產(chǎn)，導(dǎo)致空氣水汽富集在管道底部產(chǎn)生了腐蝕，最終在投產(chǎn)后造成了穿孔失效。因此，為有效防止建成未投用的油氣管道發(fā)生嚴(yán)重腐蝕，對其進(jìn)行注氮保護(hù)是十分必要的。

本文以總長65.1 km，管徑為219.1 mm×6.3 mm的油管道為例，確定了建成未投用管道注氮施工參數(shù)：用氮量、流速、壓力和接管口徑，并對氣頭檢測時(shí)間進(jìn)行預(yù)測確定了油氣管道注氮施工參數(shù)，很大程度上提高了油氣管道注氮保護(hù)施工質(zhì)量和控制精度。

注氮方式

通常認(rèn)為，加隔離球能起到隔離作用，減少氮?dú)庥昧亢褪┕び脮r(shí)，但采用隔離會導(dǎo)致隔離球難以控制，增加混氣段的長度、施工成本和難度[3，4]等問題。根據(jù)西氣東輸管道、安平-濟(jì)南天然氣管道置換空氣的施工經(jīng)驗(yàn)，注氮采用“氣推氣”方式，可以達(dá)到較為理想的混氣段。注氮流程見圖1。

注氮施工參數(shù)

注氮壓力

管道注氮保護(hù)施工后，要求管道處于微正壓（0.15～0.17 MPa）環(huán)境封存，由于注氮結(jié)束后通常需要進(jìn)行沖壓和穩(wěn)壓過程，因此注氮過程中管道末端壓力應(yīng)略高于0.15～0.17 MPa。采用TGNET軟件進(jìn)行模擬，得到管道注氮點(diǎn)壓力為0.3 MPa，結(jié)果見圖2。

注氮溫度

采用液態(tài)氮?dú)饣⒌獣r(shí)，要防止注入管道內(nèi)的氮?dú)鉁囟冗^低，造成管體溫度下降，導(dǎo)致金屬材料金相改變而發(fā)生焊縫冷脆開裂。同時(shí)氮?dú)鉁囟纫膊灰诉^高，當(dāng)溫度過高時(shí)，使得原本比空氣輕的氮?dú)饷芏冉档停瑢?dǎo)致氣體擴(kuò)散加劇，混氣段增長。綜合考慮，施工過程中氮?dú)饧訜崞鞒隹跍囟炔粦?yīng)低于5 ℃，且不應(yīng)高于25 ℃。

注氮流速

氣體的流動狀態(tài)很大程度上影響混氣段的長度。當(dāng)氣體處于層流時(shí)，氣體出現(xiàn)分層，導(dǎo)致混氣段增加；當(dāng)氣體處于紊流時(shí)，混氣段相對較小。因此，氣體的流態(tài)處于紊流時(shí)，才能有效地減少混氣段的長度。氣體流態(tài)根據(jù)下式確定：

圖1 注液氮供給流程示意

式中：

qv——?dú)怏w流量，m3/h；

γ——?dú)怏w相對密度；

d——管道內(nèi)徑，m；

μ——?dú)怏w動力黏度，N · s/m2;

Re1、Re2——雷諾數(shù)，Re＜Re1為水力光滑區(qū)；Re1＜Re＜Re2為混合摩擦區(qū)；Re＞Re2為阻力平方區(qū)。

K——管內(nèi)壁當(dāng)量粗糙度，mm，k值可根據(jù)《長輸油氣管道工藝設(shè)計(jì)》進(jìn)行選取。

理查德系數(shù)反映氣體分層，R#越小，氣體混氣段越短，如下式所示：

式中：

D——管道內(nèi)徑，m；

G——重力加速度，9.8 m2/s；

ρa(bǔ)ir——空氣密度，kg/m3；

ρN2——氮?dú)饷芏?，kg/m3；

v——氮?dú)馔七M(jìn)速度，m/s。

注氮流速計(jì)算結(jié)果見表1。

由表1可以看出，注氮過程中注氮速度應(yīng)不低于6.48 m/s，流量不低于1.48 t/h時(shí)，處于阻力平方區(qū)，此時(shí)管道內(nèi)介質(zhì)流態(tài)發(fā)展為完全的湍流狀態(tài)。同時(shí)，該流速下R#=0.001 3，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于1，此時(shí)的混氣段已經(jīng)達(dá)到了很理想的狀態(tài)。

圖2 管道注氮水力模擬結(jié)果

用氮量確定

用氮量是油氣管道注氮保護(hù)施工過程的重要參數(shù)，由下式確定：

式中：

V氮，標(biāo)——封存氮?dú)庠跇?biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積，Nm3；

P實(shí)——封存氮?dú)鈱?shí)際壓力，MPa（絕壓）；

P標(biāo)——?dú)怏w標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的壓力，0.1 MPa（絕壓）；

T實(shí)——封存氮?dú)鈱?shí)際溫度，K；

T標(biāo)——?dú)怏w標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的溫度，K；

V管——封存氮?dú)夤芏蔚墓苋?，m3。

管道用氮量計(jì)算結(jié)果見表2。

由表2可以看出，該管道總封存氮?dú)庥昧繛?.89 t，即7.14 m3液氮。其中，7.8 km管段充裝氮?dú)?91.65 m3，用量較小，可采用氮?dú)馄孔⒌?/p>

接管設(shè)置

由于注氮流量很大，不低于1.5 t/h，此時(shí)DN50接管氣速可高達(dá)170 m/s，會引起較大的震動，導(dǎo)致與之連接的管道、設(shè)備、管件產(chǎn)生損傷，甚至引發(fā)運(yùn)行安全隱患。當(dāng)為DN80接管時(shí)，氣速降低2.5倍，為66.4 m/s，因此注氮、排氣接管不應(yīng)小于DN80，且需進(jìn)行固定。

氣頭檢測

在注氮施工過程中，需要定期檢測氣頭到達(dá)情況以判斷注氮過程是否正常，也是控制注氮用量的關(guān)鍵因素之一，因此需要對氣頭到達(dá)末端時(shí)間進(jìn)行預(yù)測，達(dá)到精確控制施工的目的。經(jīng)計(jì)算，注氮流量取2.0 t/h時(shí)，平均流速為8.53 m/s，混氣段以管容10%計(jì)算，則各個(gè)氣頭預(yù)計(jì)到達(dá)時(shí)間為：

◇混氣氣頭。認(rèn)為注氮開始純氮?dú)馔苿涌諝舛蜗蚯暗倪^程，不考慮混氣段發(fā)展時(shí)間。

◇氮?dú)鈿忸^?；鞖鈿忸^到達(dá)檢測點(diǎn)后，經(jīng)過6.5 km氮?dú)鈿忸^到達(dá)檢測點(diǎn)。

◇純氮?dú)鈿忸^。氮?dú)鈿忸^和純氮?dú)鈿忸^界面距離很小，所以氮?dú)鈿忸^到達(dá)檢測點(diǎn)合格3 min后，至少3次檢測含氧量降至2%時(shí)認(rèn)為純氮?dú)鈿忸^到達(dá)。

各氣頭檢測時(shí)間見表3。

結(jié)論

建成未投用的油氣管道注氮保護(hù)能夠起到良好的防腐蝕作用，有助于保護(hù)管道、減少經(jīng)濟(jì)損失和降低生產(chǎn)運(yùn)行安全隱患。在施工過程中，注氮壓力、溫度、排量和氣頭檢測時(shí)間等主要參數(shù)是控制氮損耗量的關(guān)鍵，注氮接管口徑的合理設(shè)置有利于施工安全。本文研究內(nèi)容對于同類建成未投用的油氣管道注氮保護(hù)施工具有借鑒意義。

表1 注氮速度計(jì)算結(jié)果

表2 管道用氮量計(jì)算結(jié)果

表3 氣體界面檢測預(yù)測