張永平，楊巧云

(卓郎(常州)紡織機械有限公司，江蘇 常州 213200)

0 引言

回轉(zhuǎn)蓋板是梳棉機上主梳理區(qū)的關(guān)鍵器材，在梳棉機結(jié)構(gòu)無顛覆性改變的情況下，回轉(zhuǎn)蓋板依然是主機和用戶企業(yè)最關(guān)注的、對成紗質(zhì)量影響最大的器材之一。隨著產(chǎn)品的不斷發(fā)展、從業(yè)人員結(jié)構(gòu)的不斷變化，鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板因其骨架質(zhì)量大、操作維護不方便而逐漸被鋁合金回轉(zhuǎn)蓋板骨架取代。針對鋁合金回轉(zhuǎn)蓋板骨架、鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板骨架的特點，以及使用過程中的關(guān)注點，筆者將從其結(jié)構(gòu)、受力、踵趾面磨損以及使用等方面進行分析探討。

1 蓋板骨架結(jié)構(gòu)及受力對比

1.1 回轉(zhuǎn)蓋板骨架結(jié)構(gòu)對比

1.1.1 鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板骨架

鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板骨架結(jié)構(gòu)，如圖1所示。

圖1 鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板骨架結(jié)構(gòu)

為減輕蓋板質(zhì)量、減少運行中回轉(zhuǎn)蓋板的變形，除兩端安裝鏈條螺釘?shù)牡胤郊訉捦?，鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板骨架一般設(shè)計為倒T形結(jié)構(gòu)，筋的厚度約為7 mm。由梳理原理可知：鑄鐵蓋板骨架大平面的平面度對梳理質(zhì)量起至關(guān)重要的作用?；剞D(zhuǎn)蓋板骨架為細長桿件，其加工應(yīng)力較大[1]，因此包針布的大平面不能用機加工方法；否則，包覆彈性針布后整根回轉(zhuǎn)蓋板的針尖平面度很難達到0.05 mm，整臺蓋板(108根或80根)的平面度極差也很難控制為0.07 mm。由于較大的平面度極差使回轉(zhuǎn)蓋板—錫林隔距難以保證、進入工作區(qū)的蓋板—錫林隔距的均勻一致性更差，從而影響梳理的均勻性，因此鑄鐵蓋板骨架除兩端及寬度加工外，一般采用涂層的方法以保證大平面的精度。由于任何涂層都存在失效問題，使用若干年后的鑄鐵蓋板骨架一般需對涂層進行二次修復，但涂層材料對環(huán)境有一定的污染、對人也有一定程度的危害，修復涂層的專業(yè)公司已經(jīng)越來越少，有能力進行修復的主機廠也不再承攬該項業(yè)務(wù)。另外，由于材料和結(jié)構(gòu)問題使鑄鐵蓋板骨架受到輕微沖擊就會影響平面度，用戶常利用此性質(zhì)對有輕微扭曲的鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板骨架進行校正。

蓋板用鑄鐵材料一般有HT200型和QT400型，須進行二次時效處理。由于細長桿結(jié)構(gòu)的鑄鐵蓋板骨架的鑄造成品率非常低，在加工過程中又會出現(xiàn)縮孔、夾灰等鑄造缺陷，使鑄鐵蓋板骨架的加工成品率更低；加之鑄鐵蓋板骨架使用維護安裝工作量大、勞動強度大，這些均為鋁合金回轉(zhuǎn)蓋板骨架的使用帶來機會。

1.1.2 鋁合金回轉(zhuǎn)蓋板骨架結(jié)構(gòu)

較早使用鋁合金蓋板骨架的幾家主機制造企業(yè)，鋁合金蓋板骨架截面結(jié)構(gòu)尺寸各有特點(如圖2所示)，蓋板骨架踵趾面連接塊的形式各有千秋。

目前，對應(yīng)鑄鐵蓋板骨架7mm筋的截面明顯加寬為約15 mm。這是因為：① 鋁合金骨架為擠壓件，如果仍采用T型結(jié)構(gòu)則擠壓過程中金屬液體的流動性、冷卻速度的快慢將會影響到蓋板骨架大平面的平面度；② 鋁合金擠壓工藝要求壁厚均勻才能擠壓出均勻一致的產(chǎn)品；③ 經(jīng)過CAE及理論分析，截面結(jié)構(gòu)尺寸對骨架剛性的影響較大。

a) b) c) d)圖2 不同鋁合金蓋板骨架截面

1.2 受力后理論變形情況對比

根據(jù)回轉(zhuǎn)蓋板骨架受力及細長桿件撓度計算，回轉(zhuǎn)蓋板骨架的最大撓度受到重力和梳理力影響，從而決定其使用過程中的變形量。

1.2.1受重力作用，蓋板骨架在y向變形量為：

y=(-5mL4)/384EJ

(1)

式(1)中，m為單位長度的質(zhì)量，L為蓋板骨架長度，E為材料的彈性模量(鋁合金的彈性模量為6.9×104MPa，鑄鐵的彈性模量為2.06×105MPa)，J為蓋板的截面慣性矩(Jx，Jy)。

先計算不同鋁合金蓋板骨架截面在相同長度(L=1280 mm)時的理論變形量，見表1。

表1 不同鋁合金蓋板骨架截面在相同長度時的理論變形量(y向)

截面重力G/(N·mm-1)截面慣性矩Jy/mm4理論變形量ymax/mma)0.016 2549 7400.163b)0.014 2233 7330.210c)0.012 9738 2380.170d)0.018 2082 0100.112

如果材質(zhì)相同則彈性模量E相同，在同等條件下計算y向的最大撓度值表現(xiàn)為：d)

表1是在彈性模量E完全相同條件下的結(jié)果,據(jù)此可見結(jié)構(gòu)對撓度影響的趨勢。在實際生產(chǎn)中，由于微量元素及擠壓工藝對鋁合金彈性模量E會有較大的影響；因此鋁合金材料配方和擠壓工藝都會對最終的彈性變形產(chǎn)生影響。如果彈性變形太大，使用過程中存在的梳理力和熱變形等可能發(fā)生回轉(zhuǎn)蓋板接針的風險；如果彈性變形太小、剛性太強，在梳理時對不同體積的纖維束的撕扯作用不同則會給纖維帶來損傷，對梳理功能也未必有利。

1.2.2蓋板骨架受梳理力作用，由均布載荷等截面梁的撓度方程，在寬度方向(x向)的變形量為[2]：

xmax=ql3(12L-71)/384EJ

(2)

式(2)中，q為平均梳理力，單位為N/mm；l為梳理力作用于蓋板骨架的長度(1176 mm)；L為蓋板總長度(1280 mm)。

平均梳理力：根據(jù)文獻[3]，第1根蓋板棉束為146只、梳理力為134.86 g/cm2，按線性計算則最大梳理力為0.306 N/mm。

取梳理力為0.36 N/mm時，計算上述不同鋁合金截面蓋板的橫向(x向)最大撓度值，見表2。

表2 不同鋁合金蓋板骨架截面在相同長度時的理論變形量(x向)

截面截面慣性矩Jx/mm4理論變形量xmax/mma)398 6950.389b)262 6840.591c)245 0430.633d)351 4930.442

如果材質(zhì)相同則彈性模量E相同，在同等條件下計算x向的最大撓度值表現(xiàn)為：a)

從表2結(jié)果看出，通過高產(chǎn)梳棉機的纖維量越大、梳理負荷越大，產(chǎn)生的橫向變形也會增大。正常生產(chǎn)時的實際分梳點與空車時的隔距點是不同的，設(shè)計上機工藝時一定要考慮這些因素，避免接針造成的損失。

1.2.3以c)鋁合金蓋板為例與鑄鐵蓋板在其重力和梳理力作用下，進行x，y向變形量對比(L=1020 mm)。

根據(jù)簡單梁彈性變形的公式，在相同長度和梳理力的條件下：y向的變形，鑄鐵蓋板骨架/鋁合金蓋板骨架=1.5；x向的變形，鑄鐵蓋板骨架/鋁合金蓋板骨架=1.05。蓋板端面示意見圖3，截面慣性矩對比見表3。

由表3可知，鑄鐵蓋板骨架更容易變形。上述計算均在單一力的作用下進行，實際工作時的蓋板骨架不僅受重力和梳理力作用，同時蓋板骨架還受到鏈條或皮帶的拉力作用；但由于計算較為麻煩，在此不深入探討。

a) 鑄鐵 b) 鋁合金圖3 蓋板端面

表3 鋁合金蓋板骨架與鑄鐵蓋板骨架的截面慣性矩對比

蓋板骨架材料重力G/(N·mm-1)截面慣性矩Jx/mm4截面慣性矩Jy/mm4鑄鐵0.033 4381 02120 469鋁合金0.012 97245 04438 238 說明:為便于計算,Jx,Jy值是在鑄鐵蓋板骨架相同截面結(jié)構(gòu)的數(shù)據(jù),不考慮鏈條連接部分強度增加情況。

2 溫度變化對蓋板骨架的影響

回轉(zhuǎn)蓋板受熱將伸長，伸長的蓋板由于梳理力的作用沿y向發(fā)生變化。因溫度升高的蓋板長度變化量為：△L=△T×α×L，式中△T為溫度變化量，α為不同材質(zhì)熱膨脹系數(shù)，L為蓋板長度。

筆者曾對包覆了彈性針布的回轉(zhuǎn)蓋板在不同溫度下的變化情況進行檢測，發(fā)現(xiàn)隨著溫度的變化蓋板大平面的平面度也發(fā)生了改變。

為解決蓋板骨架熱變形帶來的問題，不同梳棉機處理方法不同，如C70型通過改變蓋板骨架本身靜態(tài)形狀達到工作態(tài)時的要求[4](如圖4所示)；也有廠家為防止熱變形而引起接針增加溫度檢測，等。

a) 非生產(chǎn)狀態(tài)正常蓋板

b) 生產(chǎn)狀態(tài)受熱蓋板

鑄鐵或鋁合金蓋板骨架的材料性能見表4。

表4 鑄鐵或鋁合金蓋板骨架的材料性能

蓋板骨架材質(zhì)彈性模量/MPa熱膨脹系數(shù)(×10-6)/℃鑄鐵1.15×105～2.06×1059.2～11.8鋁合金6.9×10423.7

從表4可知：鋁合金比鑄鐵的熱膨脹系數(shù)大很多；如果在分梳過程中產(chǎn)生相同的溫度變化，鋁合金蓋板骨架比鑄鐵蓋板骨架的變形大。

以長度為1280 mm的蓋板骨架為例，進行變形量計算：當溫度升高5 ℃時，鑄鐵蓋板骨架長度變化量為0.064mm，鋁合金蓋板骨架長度變化量為0.152 mm。

從上面計算可知，同樣長度的蓋板骨架溫升相同時，鋁合金材質(zhì)的變形量遠大于鑄鐵材質(zhì)的變形量。這就對終端用戶提出了要求：什么樣的工藝適合什么機型，切不可把鑄鐵蓋板骨架的工藝應(yīng)用于鋁合金蓋板骨架。

3 不同蓋板骨架踵趾面對比

3.1 鑄鐵蓋板骨架踵趾面

3.1.1 鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板與錫林轉(zhuǎn)向相反的受力分析

鑄鐵蓋板骨架的基體與踵趾面采用整體形式，材料為HT200型或QT400型，鑄鐵對鑄鐵的滑動摩擦因數(shù)為0.17；正常情況下，鑄鐵蓋板骨架的使用壽命為8 a～10 a，其壽命周期內(nèi)需修1～2次踵趾面，要求嚴格的公司可能會多修幾次。鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板與錫林轉(zhuǎn)向相反時的受力分析見圖5。

圖5 鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板與錫林轉(zhuǎn)向相反的受力分析

圖中：F為蓋板鏈條對回轉(zhuǎn)蓋板的拉力；N1，N2為曲規(guī)對回轉(zhuǎn)蓋板骨架踵趾面的支承力；Ff為回轉(zhuǎn)蓋板骨架踵趾面與曲規(guī)之間的摩擦力；q為梳理力；G為回轉(zhuǎn)蓋板重力(G所在中心為回轉(zhuǎn)蓋板質(zhì)心)；Na為鏈條質(zhì)量對蓋板的壓力。

根據(jù)物體平衡條件：∑F=0，∑M=0。

對于鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板，要想保持平衡則勢必增大N1，即為抵消蓋板反轉(zhuǎn)而由曲規(guī)對趾面的作用力。由于鏈條傳動力臂L較大，產(chǎn)生的轉(zhuǎn)動力矩相應(yīng)較大、N1趾面處的磨損也較大，隨著磨損加大則踵趾差隨之減小，梳理隔距點會前移，梳理質(zhì)量可能受影響，因為一般蓋板針布踵面密度大，如果隔距點前移，蓋板寬度范圍內(nèi)的隔距由大到小再到大，踵面密區(qū)與錫林隔距反而變大,纖維受梳就受影響。

3.1.2 鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板與錫林轉(zhuǎn)向相同的受力分析

鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板與錫林轉(zhuǎn)向相同時的受力情況如圖6所示，抵消F力臂的位置在踵面，應(yīng)是踵面的磨損較大。隨著踵面的磨損，踵趾差會越來越大，踵面為隔距點，隨著磨損的增加，蓋板可能出現(xiàn)接針。因此當使用鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板的梳棉機發(fā)現(xiàn)踵趾面磨損后，應(yīng)及時修復。

圖6 鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板與錫林轉(zhuǎn)向相同的受力分析

3.2 鋁合金蓋板骨架踵趾面

由于鋁合金不耐磨，鋁合金蓋板骨架的踵趾面就不能采用鋁合金制造，常用踵趾面結(jié)構(gòu)如下。

3.2.1 與鑄鐵蓋板骨架類似的踵趾面結(jié)構(gòu)

該結(jié)構(gòu)常用的踵趾面材料，有GCr15(熱處理)、45鋼(熱處理)、1Cr13及非金屬材料等。分析鋁合金蓋板與鑄鐵蓋板的傳動方式，可知鋁合金蓋板骨架的踵趾面材料一定要與曲規(guī)材料同時考慮，即對摩擦副的研究是鋁合金蓋板骨架研究的重點。

鋁合金蓋板骨架的受力分析見圖7，圖中字母釋義同圖5。

圖7 鋁合金蓋板骨架的受力分析

根據(jù)受力圖，由于皮帶拉力和梳理力產(chǎn)生的扭矩較小，鋁合金回轉(zhuǎn)蓋板骨架踵趾面中趾面磨損稍大，踵趾兩面的磨損差異比鑄鐵蓋板骨架小。

由于曲規(guī)一般采用具有自潤滑性能的HT200型鑄鐵或球墨鑄鐵，因此踵趾面材料對磨損的影響更嚴重些。粉末冶金、GCr15、45鋼、1Cr15、陶瓷、高碳鋼等都曾用作鋁合金蓋板骨架踵趾面材料，而采用鋁合金蓋板骨架的梳棉機一般為高產(chǎn)梳棉機，梳理纖維量的增加以至蓋板長期處于高負荷狀態(tài)，尤其后區(qū)蓋板上的纖維尚未梳理成單纖維狀，梳理力更大，再加上現(xiàn)代高產(chǎn)梳棉機機幅加寬、梳理過程中幅寬方向隔距差異大，導致蓋板受力也有較大差異，蓋板踵趾面的磨損更快，內(nèi)外差異更大。

3.2.2 踵趾棒結(jié)構(gòu)

踵趾棒代替踵趾面使面接觸改變?yōu)榫€接觸，其接觸面明顯減小、蓋板傳動力矩也減小。但是，如果單由GCr15軸承鋼與鑄鐵曲規(guī)摩擦接觸則其摩擦因數(shù)太大，即使增加潤滑仍由于踵趾棒儲存摩擦劑的能力有限，工作過程中會發(fā)出尖銳的摩擦聲，同時踵趾棒磨損很快。為此，在曲規(guī)上增加聚四氟乙烯或其他非金屬導帶與踵趾棒接觸，可明顯提高踵趾棒的使用壽命，且由于聚四氟乙烯屬光滑耐磨損材料，可與踵趾棒磨損同步，使用周期約為5 a～8 a。

3.2.3 滾動軸承踵趾面

滾動軸承踵趾面如圖8所示。用滾動摩擦代替滑動摩擦，盡管可提高踵趾面的使用壽命，但會帶來其他問題。

圖8 滾動軸承踵趾面

安裝滾動軸承的這種鏈條受力方式與鑄鐵蓋板鏈條傳動基本一樣，對于與錫林運行方向相反的運行方式則趾面受力大，但因軸承與曲規(guī)接觸的軸承表面硬度高、接觸面小，其壓強較大而使曲規(guī)易于磨損，當張力不合適或保養(yǎng)不到位的時間久了，曲規(guī)表面則會形成犁溝。同時，由于軸承的外圓柱面較窄，曲規(guī)表面粘附的塵雜不能被滾動軸承帶走而粘附在曲規(guī)表面，尤其是高含雜原料使曲規(guī)表面更容易積塵，從而影響到回轉(zhuǎn)蓋板—錫林隔距的準確性。

3.2.4 可更換的非金屬材料踵趾面

非金屬材料踵趾面在回轉(zhuǎn)蓋板上的應(yīng)用也是基于踵趾面易磨損而設(shè)計的，當踵趾面磨損后能簡單地進行更換，以代替對踵趾面的修磨。這種踵趾面更換方式，只有立達公司的C60/C70型梳棉機在用。由于踵趾面精度要求高，非金屬材料踵趾面更換之后必須經(jīng)過專業(yè)修磨才能達到使用要求，這就給使用帶來難度；不是所有用戶廠都有修磨踵趾面的技術(shù)，加之非金屬材料踵趾面的修磨難度大、精度難以保證，其應(yīng)用有待進一步研究。

3.3 踵趾面磨損原因分析

3.3.1 蓋板骨架磨損規(guī)律

一般接觸材料的磨損規(guī)律，如圖9所示。

圖9 接觸材料磨損規(guī)律

回轉(zhuǎn)蓋板骨架踵趾面的磨損規(guī)律也如此，常見回轉(zhuǎn)蓋板骨架踵趾面與曲規(guī)間的摩擦副見表5。

表5 常見回轉(zhuǎn)蓋板骨架踵趾面與曲規(guī)間的摩擦副摩擦因數(shù)對比

摩擦副摩擦因數(shù)尼龍與Q235-A0.023GCr15與聚四氟乙烯(潤滑)0.04045鋼與鑄鐵(潤滑)0.080鑄鐵與鑄鐵(潤滑)0.070

為減小摩擦力、降低能耗，應(yīng)盡量選用摩擦因數(shù)小的摩擦副。

對于鑄鐵蓋板骨架，一般壽命周期內(nèi)(約8 a)的前4 a需要修磨踵趾面，修磨后的磨損比新蓋板的磨損更快，一般為2.0 a～2.5 a需要再修磨1次，8 a后踵趾面已基本磨平、無法再修只能報廢。鋁合金蓋板骨架，因鋁合金基體材料硬度問題，第1次更換彈性蓋板針布時，其大平面的平面度變化不大，只是會在大平面中部位置看到有針布的壓痕，主要原因是在梳理過程中的彈性針布受力對大平面基體的微動沖擊而產(chǎn)生。第2次包蓋板針布時，大平面可能產(chǎn)生允許范圍內(nèi)的變形，其踵趾面也需要進行輕微修復。這是因為，進入梳理區(qū)的纖維塊大小存在一定的離散性，纖維塊對回轉(zhuǎn)蓋板有一定的沖擊使其產(chǎn)生擺動，造成4個踵趾面磨損的不一致。第3次更換針布時，大平面的變形已經(jīng)使蓋板平面度不合格而需要修刮，同時踵趾面需要整體修復或更換。

3.3.2 影響鋁合金蓋板骨架踵趾面耐磨性的因素

3.3.2.1 踵趾面、曲規(guī)的材質(zhì)及其摩擦因數(shù)

一般金屬材料的耐磨性由其硬度決定，硬度反映材料抵抗物料壓入表面的能力，硬度越高則磨損越小、耐磨性就越高。鑒于不同材質(zhì)物體間的摩擦因數(shù)不同，對于踵趾面磨損問題應(yīng)考慮其摩擦副的摩擦因數(shù)。

如果選用鑄鐵材質(zhì)的曲規(guī)，選擇的踵趾面材料與鑄鐵的摩擦因數(shù)宜小。如果曲規(guī)磨損，同樣存在回轉(zhuǎn)蓋板—錫林隔距變化問題。

材料的塑性和韌性對磨損的影響也很大。塑性大、韌性強，表明材料可吸收的能量大、反復變形能力大，不易形成疲勞剝落，即耐磨性好。當物體有硬度、沒韌性時，其材料易剝落，再硬也顯示不出耐磨；有韌性、沒硬度，則材料抵抗不了硬物料的“犁削”，也不耐磨，這是采用非金屬曲規(guī)導帶和回轉(zhuǎn)蓋板骨架采用非金屬踵趾面的原因。

3.3.2.2 踵趾面、曲規(guī)的表面粗糙度

在接觸應(yīng)力一定的條件下，物體的表面粗糙度值越小則其抗疲勞耐磨損能力越高；當表面粗糙度值小到一定程度時，一對摩擦副抗疲勞、耐磨損的能力極大改善。為此，選擇踵趾面表面粗糙度Ra值為1.6 μm，而踵趾棒表面粗糙度Ra值為0.8 μm，曲規(guī)表面粗糙度Ra值為1.6 μm。

3.3.2.3 曲規(guī)夾雜物等鑄造缺陷加劇踵趾面的磨損

金屬材料的鑄鐵曲規(guī)和踵趾面，鑄造或冶煉過程中存在的夾雜物也會對磨損產(chǎn)生較大影響。

3.3.2.4 曲規(guī)表面的清潔程度及蓋板潤滑情況影響踵趾面的磨損

如果原料中塵雜較多，尤其是機采棉中夾雜沙石、硬籽殼等一旦進入曲規(guī)表面而被踵趾面帶入接觸區(qū)，這些硬物成為磨料就會對踵趾面產(chǎn)生磨損。

回轉(zhuǎn)蓋板踵趾面的潤滑情況對磨損也有較大的影響。

4 兩種回轉(zhuǎn)蓋板工作狀態(tài)對梳理效果的影響

鑄鐵蓋板骨架傳動鏈條的鏈片是剛性體，工作時兩根蓋板間形成較為穩(wěn)固的結(jié)構(gòu)：當用手指按兩根蓋板筋肋時，只要蓋板踵趾面與曲規(guī)接觸良好則基本無任何反應(yīng)；當踵趾面有翹曲時則會有輕微的抖動。在梳理纖維的過程中，錫林-回轉(zhuǎn)蓋板之間的原料對蓋板的作用力不容易使其產(chǎn)生擺動，相當于纖維硬性通過錫林—回轉(zhuǎn)蓋板之間時的梳理較為充分，但能耗會較高。鋁合金蓋板骨架則不同，鋁合金蓋板由皮帶柔性連接，即便皮帶張緊力較大、施加同樣的外力，回轉(zhuǎn)蓋板也很容易發(fā)生傾斜，尤其是紡長絨棉或長纖維的原料時給予蓋板的作用力能夠使其發(fā)生輕微的擺動；另一方面，因鋁合金蓋板骨架連接結(jié)構(gòu)的不同會自動“退讓”，這樣在梳理過程中產(chǎn)生的梳理力較小，而梳理效果相對稍差，因此在生產(chǎn)超細號紗時，鑄鐵蓋板具有一定的優(yōu)勢。

5 兩種回轉(zhuǎn)蓋板清潔方式對比

回轉(zhuǎn)蓋板反向運轉(zhuǎn)的分梳效果優(yōu)于蓋板同向運轉(zhuǎn)，這在業(yè)內(nèi)已有共識；因此主流梳棉機鋁合金蓋板運轉(zhuǎn)方式多采用反向形式。鋁合金蓋板反向運行時的最大問題是蓋板清潔問題。下面對比分析鑄鐵蓋板和鋁合金蓋板均逆向運行時的清潔效果。

鑄鐵回轉(zhuǎn)蓋板靠鏈條傳動，兩根蓋板之間由鏈片支撐(為保證回轉(zhuǎn)蓋板運轉(zhuǎn)靈活，蓋板與蓋板螺釘之間可以相對轉(zhuǎn)動)，當回轉(zhuǎn)蓋板運行到清潔區(qū)，在大毛刷與回轉(zhuǎn)蓋板接觸清潔的過程中，毛刷尖對回轉(zhuǎn)蓋板有一定的推力作用；由于蓋板沉重使繞蓋板螺釘旋轉(zhuǎn)的重力矩大，鑄鐵蓋板趾端針布一般不會發(fā)生擺動，而且重力矩使清潔點彈性針布的針尖向上，使針尖清理得較為干凈。

而鋁合金回轉(zhuǎn)蓋板由皮帶傳動，相鄰兩根蓋板之間無約束，當用兩手按相鄰兩蓋板骨筋肋處時蓋板很輕松就可以擺動。同樣道理，在大毛刷與回轉(zhuǎn)蓋板接觸清潔的過程中，大毛刷在刷蓋板時，因皮帶的柔性連接使大毛刷與回轉(zhuǎn)蓋板彈性針布有交叉，毛刷尖對回轉(zhuǎn)蓋板清潔過程中也有一定的推力作用。為保證回轉(zhuǎn)蓋板順利移動，進入清潔區(qū)的回轉(zhuǎn)蓋板上部的壓板與托持板間存在間隙，毛刷的推力使回轉(zhuǎn)蓋板發(fā)生擺動，擺動的結(jié)果使回轉(zhuǎn)蓋板針布入口處尚未清潔干凈就移出清潔區(qū)，因此鋁合金回轉(zhuǎn)蓋板入口處殘留的短絨和塵雜較鑄鐵蓋板多。

回轉(zhuǎn)蓋板上針布的清潔程度對纖維的梳理、尤其對細特原料、細號紗等要求高的紗線質(zhì)量有一定影響，因此用戶對回轉(zhuǎn)蓋板上針布的清潔非常重視。?？吹骄S修工人爬到梳棉機罩殼上對回轉(zhuǎn)蓋板用刷子進行清潔，除其安全性外，工作量也很大；也有企業(yè)采用清潔刷二次刷蓋板進行清潔，也是當今較為合適的辦法。

6 結(jié)語

6.1根據(jù)梳棉機回轉(zhuǎn)蓋板受力情況以及細長桿件撓度計算，同樣長度的回轉(zhuǎn)蓋板，其截面結(jié)構(gòu)決定了梳理狀態(tài)下的變形量。

6.2溫升相同時，由于鋁合金骨架變形量遠大于鑄鐵骨架變形量，由此切不可把鑄鐵蓋板的工藝應(yīng)用于鋁合金蓋板。

6.3研究鋁合金骨架踵趾面材料一定要與曲規(guī)材料同時考慮；由于傳動結(jié)構(gòu)的原因，鋁合金骨架踵趾兩面的磨損差異比鑄鐵蓋板小。

6.4影響鋁合金蓋板骨架踵趾面耐磨性的主要因素有：踵趾面材質(zhì)、曲規(guī)材質(zhì)及摩擦因數(shù)，踵趾面與

曲規(guī)表面粗糙度，曲規(guī)夾雜物、踵趾面的潤滑效果以及曲規(guī)表面的清潔程度。

6.5設(shè)備生產(chǎn)企業(yè)應(yīng)更多關(guān)注蓋板骨架結(jié)構(gòu)及受熱情況對蓋板長度尺寸的影響、關(guān)注踵趾面或曲規(guī)的材料和這對摩擦副的摩擦性能，提供客戶合適的活動蓋板。

紡紗企業(yè)應(yīng)更多關(guān)注蓋板骨冷熱車狀態(tài)時隔距的變化、踵趾面的潤滑及清潔，設(shè)計合理的上機工藝，同時做好設(shè)備維護，車間溫濕度控制，以使梳棉機穩(wěn)定運行，取得穩(wěn)定的紡紗質(zhì)量。