張 倩，馬 昭，徐義恒，王曉威

(1. 西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院，西安 710055；2. 西安建筑科技大學(xué) 陜西省巖土與地下空間工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安 710055；3. 中國(guó)建筑科技股份有限公司四川分公司，成都 610213)

0 引 言

瀝青路面作為柔性路面，憑借其良好的行車舒適性、優(yōu)異的路用性能，以及建設(shè)速度快、維修方便等優(yōu)點(diǎn)已在公路工程中大規(guī)模應(yīng)用[1-3]。但是，由于瀝青的老化導(dǎo)致的路面裂縫、坑槽、剝落等病害嚴(yán)重影響了瀝青路面的使用壽命[4-6]。瀝青的老化是指在生產(chǎn)過程的短期高溫加熱和路面長(zhǎng)期服役過程中受光、熱、水、氧等多因素混合作用下，引起瀝青發(fā)生氧化反應(yīng)、揮發(fā)物衰減、自然硬化和滲流硬化，從而內(nèi)部化學(xué)組分發(fā)生變化的結(jié)果[7]。瀝青的老化性能是影響瀝青路面長(zhǎng)期使用性能的重要因素，而老化前后的粘彈性變化，是瀝青抗老化性能最直接的體現(xiàn)。粘彈性能好的瀝青及其老化物，在高溫下具有很好的抵抗變形能力及穩(wěn)定性、低溫下?lián)碛辛己玫难由熳冃文芰Α?/p>

關(guān)于瀝青和瀝青基材料的老化，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)進(jìn)行了大量的研究，取得了有益的成果。Yuhong Wang P E[8]對(duì)長(zhǎng)壽命熱拌瀝青路面(HMA)粘結(jié)料老化的演變及位置的變化進(jìn)行了研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)瀝青粘結(jié)料隨著時(shí)間的推移不斷地進(jìn)行老化，但與路面結(jié)構(gòu)中的位置無關(guān)。M.L.Guern[9]通過瀝青官能團(tuán)的變化，分析了老化后瀝青材料組成和性能指標(biāo)的變化，發(fā)現(xiàn)瀝青老化后其耐久性會(huì)明顯降低。Rebelol[10]和Gloverc[11]指出瀝青老化的主要原因是氧化，認(rèn)為瀝青在氧化老化過程中不僅變硬，而且越來越脆，最終導(dǎo)致裂縫出現(xiàn); 一些研究者借助動(dòng)態(tài)剪切流變儀(DSR)對(duì)瀝青試樣施加荷載，通過測(cè)定相應(yīng)的流變參數(shù)表征其黏彈性能[12-13]，從而對(duì)其老化性能進(jìn)行研究。如陳華鑫[14]等對(duì)基質(zhì)瀝青和改性瀝青進(jìn)行常規(guī)試驗(yàn)和動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)(DSR)，分析比較了原樣瀝青、旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱(RTFO)老化瀝青和壓力老化(PAV)瀝青的試驗(yàn)結(jié)果。結(jié)果表明：常規(guī)試驗(yàn)難以反映改性和非改性瀝青老化后性能的差異，DSR試驗(yàn)則可準(zhǔn)確地描述老化作用對(duì)改性瀝青性能的影響。李寧[15]和其他學(xué)者[16-18]采用動(dòng)態(tài)剪切流變儀(DSR)來研究改性與非改性瀝青的抗老化性能，結(jié)果表明改性瀝青較基質(zhì)瀝青具有更好的高溫穩(wěn)定性及抗老化能力。虞將苗等[19]通過DSR頻率掃描的方法，評(píng)價(jià)了SHRP瀝青混合料短期老化 (STOA) 和長(zhǎng)期老化模擬方法 (LTOA) 的老化程度，發(fā)現(xiàn)LTOA老化與PAV老化兩者的老化程度基本相近, 而STOA老化程度則要比RTFO老化嚴(yán)重一些。

綜合看來，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)瀝青老化性能進(jìn)行了大量的研究，但針對(duì)乳化瀝青老化性能的研究較少，本文通過對(duì)環(huán)氧樹脂(WER)復(fù)合苯乙烯-丁二烯橡膠(SBR)改性乳化瀝青(SW)老化后蒸發(fā)殘留物的測(cè)定，研究了其老化性能。

SW是一種瀝青基材料，被認(rèn)為是一種新型路面粘結(jié)材料。SW型粘結(jié)料的老化性能是瀝青和環(huán)氧樹脂、SBR改性劑老化的綜合表現(xiàn)，由于環(huán)氧樹脂、SBR改性劑的存在，SW型粘結(jié)料的老化特性更加復(fù)雜。為了更全面地研究老化對(duì)SW型粘結(jié)料粘彈性的影響，選擇廣泛用作瀝青路面粘結(jié)料的SBR改性乳化瀝青進(jìn)行對(duì)比。本研究按以下步驟進(jìn)行，首先參照規(guī)程[20]所提供的方法，分別對(duì)SBR改性乳化瀝青和SW型粘結(jié)料的蒸發(fā)殘留物進(jìn)行RTFOT老化處理。其次測(cè)定了不同老化時(shí)長(zhǎng)下試樣的質(zhì)量損失以及常規(guī)粘彈性指標(biāo)，如針入度，軟化點(diǎn)，延度，粘度；最后利用DSR測(cè)定不同老化時(shí)長(zhǎng)下試樣的復(fù)數(shù)剪切模量、相位角、車轍因子等指標(biāo)。通過常規(guī)粘彈性指標(biāo)和DSR粘彈性指標(biāo)，對(duì)兩種改性乳化瀝青的蒸發(fā)殘留物進(jìn)行對(duì)比。

1 老化處理

瀝青的短期老化，主要是指瀝青在施工期的老化。目前模擬瀝青施工期熱老化程度的試驗(yàn)方法有瀝青薄膜加熱試驗(yàn)(TFOT)和瀝青旋轉(zhuǎn)薄膜加熱試驗(yàn)(RTFOT)。瀝青在使用壽命中的老化稱為長(zhǎng)期老化。現(xiàn)在通行的評(píng)價(jià)瀝青長(zhǎng)期老化的試驗(yàn)方法是1990年美國(guó)SHRP[22]推出的Superpave技術(shù), 采用壓力容器(PAV)模擬瀝青的長(zhǎng)期老化。

張爭(zhēng)奇[23]分別進(jìn)行了RTFOT短期老化和PAV老化試驗(yàn)，結(jié)果表明短期老化與長(zhǎng)期老化后瀝青試樣的組分變化規(guī)律不一致、物理指標(biāo)增減幅不同，但這些指標(biāo)表明，雖然短期老化不能全面反映瀝青的抗老化特性，但作為優(yōu)選瀝青的方法是可行的?；谏鲜鲅芯浚疚慕柚鶵TFOT試驗(yàn)，分別對(duì)完成了蒸發(fā)殘留物試驗(yàn)的SW型粘結(jié)料和SBR改性乳化瀝青，進(jìn)行不同老化時(shí)長(zhǎng)下的老化試驗(yàn)。

圖1 RTFOT 試驗(yàn)Fig 1 RTFOT test

根據(jù)規(guī)程[20]中關(guān)于瀝青旋轉(zhuǎn)薄膜加熱試驗(yàn)(RTFOT)的規(guī)定，將(35±0.5)g已完成蒸發(fā)殘留物的兩種瀝青試樣分別兩個(gè)裝入高140 mm、直徑64 mm的開口盛樣瓶中，盛樣瓶插入旋轉(zhuǎn)烘箱中，進(jìn)行旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱加熱試驗(yàn)(RTFOT)，對(duì)瀝青進(jìn)行室內(nèi)熱氧老化模擬。老化時(shí)間分別為 0(即不老化)、85、255 min，老化溫度為(163±0.5)℃，分別測(cè)定不同老化時(shí)長(zhǎng)試樣的質(zhì)量、針入度、軟化點(diǎn)、延度、粘度等常規(guī)粘彈性指標(biāo)。

2 DSR試驗(yàn)設(shè)備及方案

2.1 DSR設(shè)備

作為一種典型的粘彈性材料，瀝青具有極強(qiáng)的感溫性能，小的溫度波動(dòng)便可能引起瀝青發(fā)生組織結(jié)構(gòu)和粘彈性能的改變，因此對(duì)其進(jìn)行動(dòng)態(tài)力學(xué)試驗(yàn)的設(shè)備，應(yīng)具備嚴(yán)格靈敏的控溫能力及力學(xué)響應(yīng)性能。本研究測(cè)試瀝青試樣粘彈性所用的DHR-2型動(dòng)態(tài)剪切流變儀為美國(guó)TA公司所生產(chǎn)，DHR-2的輸出扭矩精度高達(dá)0.1 nN·m，控溫范圍達(dá)-160～600 ℃、控溫精度至0.01 ℃。DHR-2具有兩種控制模式，均可通過改變應(yīng)力或者應(yīng)變，來實(shí)現(xiàn)對(duì)其他物理量的計(jì)算和表征。

圖2 DSR設(shè)備Fig 2 DSR equipment

2.2 DSR試驗(yàn)方案

我國(guó)規(guī)程[20]關(guān)于DSR試驗(yàn)操作的建議，主要在兩種控制模式下、分別對(duì)原樣瀝青和老化后瀝青展開。參照規(guī)程，本文試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置如下：應(yīng)變控制模式;加載試驗(yàn)板直徑為25 mm;試驗(yàn)溫度設(shè)定為52～82 ℃，升溫單位為6 ℃，升溫速率為2 ℃/min;加載角速度取10 rad/s，對(duì)應(yīng)頻率約為1.59 Hz，可模擬車輛速度為80 km/h左右時(shí)瀝青材料的響應(yīng)。

制備兩種改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物。將一部分蒸發(fā)殘留物直接進(jìn)行DSR試樣的澆制，而后在室溫下冷卻6h。剩余蒸發(fā)殘留物經(jīng)RTFOT老化處理后進(jìn)行DSR試樣的澆制。鑒于試驗(yàn)周期較長(zhǎng)，根據(jù)文獻(xiàn)[24]中的方法，多余的樣品儲(chǔ)存在常溫蒸餾水中，如圖3所示。

3 試驗(yàn)結(jié)果及討論

3.1 粘結(jié)材料常規(guī)粘彈性指標(biāo)分析

常規(guī)粘彈性指標(biāo)變化是粘結(jié)材料抗老化性能的最直觀體現(xiàn)，且老化程度不同，變化情況會(huì)有所差異。根據(jù)規(guī)程[20]中關(guān)于瀝青軟化點(diǎn)、針入度、5 ℃延度、135 ℃粘度試驗(yàn)的規(guī)定，取兩個(gè)有效重復(fù)樣本的平均值作為軟化點(diǎn)試驗(yàn)的最終值、取3個(gè)有效重復(fù)樣本的平均值作為針入度和5 ℃延度試驗(yàn)的最終值、取兩個(gè)有效重復(fù)樣本的平均值作為135 ℃粘度試驗(yàn)最終值。不同老化程度下，粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物試樣常規(guī)粘彈性指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果見表1及圖4，SBR改性乳化瀝青和SW型粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物的老化時(shí)間分別為0、85、225 min，簡(jiǎn)寫為SBR0、SBR85、SBR225和SW0、SW85、SW225。

圖3 DSR試樣保存Fig 3 DSR sample storage

3.1.1 質(zhì)量

隨著老化程度的增加，粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物的質(zhì)量在減少。不同老化程度下，SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物質(zhì)量減少百分比均大于SW型粘結(jié)料質(zhì)量減少百分比。老化后蒸發(fā)殘留物質(zhì)量減小的主要原因，在于瀝青質(zhì)組分中輕質(zhì)物的揮發(fā)流失。水性環(huán)氧樹脂的摻入，減小了同等質(zhì)量蒸發(fā)殘留物中瀝青質(zhì)組分的占比，這使得SW型粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物老化后質(zhì)量減少量少于SBR改性乳化瀝青。

表1 不同老化程度下試樣常規(guī)粘彈性指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果

圖4 常規(guī)粘彈性指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果Fig 4 Test results of the conventional viscoelastic indexes

3.1.2 軟化點(diǎn)

軟化點(diǎn)反映瀝青和瀝青基材料的高溫抵抗變形能力，其值越高，表明瀝青高溫抵抗變形能力越強(qiáng)。老化前后，SW型粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物均表現(xiàn)出比SBR改性乳化瀝青更高的軟化點(diǎn)，也即更好的高溫抵抗變形能力。

老化使得SBR改性乳化瀝青與SW型粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物軟化點(diǎn)升高，且隨著老化時(shí)間的增加，這種提升作用均持續(xù)發(fā)生。當(dāng)老化時(shí)間從85 min延長(zhǎng)到225 min時(shí)，SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物軟化點(diǎn)提高了2.8%、SW型粘結(jié)料提高了1.4%。主要原因在于，氧化縮合反應(yīng)使瀝青質(zhì)成分變硬，而SW型粘結(jié)料中的環(huán)氧樹脂固化物進(jìn)一步發(fā)生降解，成為低極性柔性分子，抵消了部分瀝青的硬化，使得軟化點(diǎn)增高放緩。

3.1.3 針入度

針入度反映了瀝青的稠度，間接表征瀝青中柔性成分與硬質(zhì)成分的組成比例，其值越高，表明瀝青中柔性成分越多，并在某種程度上意味著瀝青可變形能力越強(qiáng)。參照表1和圖4(b)的試驗(yàn)結(jié)果，SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物針入度數(shù)值始終高于SW型粘結(jié)料。

隨著老化程度的增加，兩種粘結(jié)材料針入度數(shù)值均持續(xù)降低。當(dāng)老化85 min后，SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物和SW型粘結(jié)料的殘留針入度分別為78.9%和80.2%；當(dāng)老化225 min后，二者殘留針入度分別為59.0%和56.2%，均不能滿足規(guī)范[21]的要求。由此可見，熱氧老化作用對(duì)兩種粘結(jié)材料均有較大影響，增加了瀝青的稠度、限制了瀝青分子的運(yùn)動(dòng)，從而使針入度數(shù)值持續(xù)減小。

3.1.4 延度

5 ℃延度是評(píng)價(jià)瀝青基材料低溫延伸變形能力的指標(biāo)之一，其值越高，表明瀝青低溫延伸能力越強(qiáng)。在0和85 min兩種老化時(shí)間下，SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物的5 ℃延度均高于SW型粘結(jié)料。

由圖4(c)可知，老化反應(yīng)降低了兩種蒸發(fā)殘留物的延展性，隨著老化時(shí)間從0 min增加到225 min，SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物的5 ℃延度分別由34.4 cm變?yōu)?0.7 cm和16.5 cm，衰減率分別達(dá)到10.8%和52.0%。同時(shí)，SW型粘結(jié)料5℃延度分別由25.2 cm變?yōu)?4.4 cm和17.0 cm，衰減率分別為3.2%和32.5%。 老化處理225 min后，兩種蒸發(fā)殘留物的5 ℃延度均小于規(guī)范[21]中的要求值；由于環(huán)氧固化物的分解及瀝青中極性物質(zhì)的增多，使得此時(shí)SW型粘結(jié)料延度高于SBR改性乳化瀝青；兩種粘結(jié)材料均表現(xiàn)出極強(qiáng)的脆性，基本喪失低溫變形能力。

3.1.5 粘度

瀝青基材料的135 ℃粘度反映了其在施工溫度下抵抗外力剪切變形的能力，其值越大，抵抗能力越強(qiáng)。老化反應(yīng)前后，SW型粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物135 ℃粘度始終高于SBR改性乳化瀝青，這意味著前者比后者具有更好的抗剪切變形能力。

由表1和圖4(d)可知，在老化反應(yīng)作用下，兩種粘結(jié)材料135 ℃粘度呈現(xiàn)不同的變化規(guī)律：隨老化時(shí)間的增加，SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物粘度持續(xù)增大、SW型粘結(jié)料粘度先減小后增大。瀝青分子結(jié)構(gòu)的變化導(dǎo)致上述差異，且與改性劑高度相關(guān)。對(duì)于SBR改性乳化瀝青，持續(xù)的老化處理使其瀝青分子發(fā)生大量氧化縮合反應(yīng)，造成其粘度持續(xù)增長(zhǎng)。對(duì)于SW型粘結(jié)料，老化處理85 min后，環(huán)氧樹脂固化物空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)被逐漸破壞，釋放了瀝青的聚合度、降低了瀝青中大分子數(shù)量，使SW型粘結(jié)料粘度下降，但依然遠(yuǎn)高于SBR改性乳化瀝青；老化處理225 min后，大量瀝青分子發(fā)生氧化縮合反應(yīng)，起到的增稠作用大于環(huán)氧樹脂分解的降稠作用，使SW型粘結(jié)料粘度重新增大。

3.2 粘結(jié)材料DSR粘彈性指標(biāo)分析

圖5為原樣(老化處理0 min)蒸發(fā)殘留物與經(jīng)老化處理的蒸發(fā)殘留物，DSR試驗(yàn)后的破壞形式對(duì)比圖。

圖5 DSR試驗(yàn)后蒸發(fā)殘留物破壞形式Fig 5 Failure modes of residue samples after DSR test

從圖5中可以看出，原樣蒸發(fā)殘留物經(jīng)DSR加載破壞后依然保持著較好的延度和彈性恢復(fù)性能；相比之下，RTFOT老化處理后的試樣經(jīng)加載破壞后，粘性降低的同時(shí)硬度增加，基本不具備延度。根據(jù)規(guī)程[20]中關(guān)于DSR試驗(yàn)的規(guī)定，取兩個(gè)有效重復(fù)樣本的平均值作為DSR試驗(yàn)最終值。DSR試驗(yàn)后，將儀器中自動(dòng)保存的試驗(yàn)數(shù)據(jù)提取，并整理編輯至表2-4。將表2～4中數(shù)據(jù)利用折線圖形式呈現(xiàn)如圖6。為了簡(jiǎn)化寫作，圖中SBR0、SBR85、SBR225的數(shù)值分別代表SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物老化處理0、85、225 min后的相位角、復(fù)數(shù)剪切模量和車轍因子值；SW0、SW85、SW225的數(shù)值分別代表SW型粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物老化處理0、85、225 min后的相位角、復(fù)數(shù)剪切模量和車轍因子值。

表2 不同老化程度下的相位角δ

表3 不同老化程度下的復(fù)數(shù)剪切模量G*

表4 不同老化程度下的車轍因子G*/sinδ

圖6 DSR粘彈性指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果Fig 6 Test results of DSR viscoelastic indexes

3.2.1 復(fù)數(shù)剪切模量G*與車轍因子G*/sinδ

兩種粘結(jié)材料老化試樣的復(fù)數(shù)剪切模量G*與車轍因子G*/sinδ，均高于各自原始試樣。這表明老化可以在一定程度上增強(qiáng)粘結(jié)料的高溫抵抗變形能力。

相同溫度下，原樣SW型粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物的復(fù)數(shù)剪切模量G*與車轍因子G*/sinδ均大于SBR改性乳化瀝青，在老化處理85 min后兩種試樣間同樣存在這種關(guān)系。但是在老化處理225 min后兩種試樣間情況則相反。其原因可能是：水性環(huán)氧樹脂固化物的三維網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)在SW型粘結(jié)料中起骨架作用，能有效地增強(qiáng)原樣SW型粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物抵抗高溫變形的能力。隨著老化反應(yīng)的發(fā)生，固化物開始分解，老化85 min時(shí)，分解程度還不足以破壞骨架作用，SW型粘結(jié)料試樣抵抗高溫變形能力依然高于SBR改性乳化瀝青；隨著老化反應(yīng)繼續(xù)發(fā)生，225 min后，固化物完全分解，剩余未經(jīng)老化反應(yīng)的瀝青分子完全釋放，從而導(dǎo)致SW型粘結(jié)料試樣具有額外的流動(dòng)性。

3.2.2 相位角δ

分析表2和圖6(a)的數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)在70 ℃以下，老化反應(yīng)降低了兩種粘結(jié)材料的相位角，增加了粘結(jié)材料的彈性恢復(fù)能力。

在相同老化時(shí)間下，SW型粘結(jié)料試樣的相位角δ始終低于SBR改性乳化瀝青，隨著溫度的升高，SW型粘結(jié)料試樣相位角增幅小于SBR改性乳化瀝青。在70 ℃以下時(shí)，經(jīng)過老化，兩種材料試樣的相位角均變??；原樣SW型粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物相位角出現(xiàn)減小的溫度低于SBR改性乳化瀝青。但當(dāng)溫度達(dá)到70 ℃時(shí)，這種趨勢(shì)略有分散。

引起上述現(xiàn)象的主要原因是：隨著溫度的升高，兩種蒸發(fā)殘留物試樣均變軟，彈性成分含量降低，而粘性成分含量增加，繼而相位角增大。隨著溫度的持續(xù)升高，殘留物試樣中的聚集態(tài)發(fā)生改變，開始由玻璃態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楦邚棏B(tài)，相位角再次增大。老化后，試樣中的軟質(zhì)成分減少，硬化的高彈態(tài)物質(zhì)增多，相位角有所降低。

可以推斷出，水性環(huán)氧樹脂固化物改變了SW型粘結(jié)料中的聚集態(tài)形式，提高了SW型粘結(jié)料高溫下的彈性性能，并降低了聚集態(tài)轉(zhuǎn)變溫度，同時(shí)使得SW型粘結(jié)料老化物具有比SBR改性乳化瀝青更好的彈性性能。

4 結(jié) 論

抗老化性能是評(píng)價(jià)粘結(jié)材料耐久性的重要指標(biāo)之一，本文對(duì)SBR改性乳化瀝青和SW型粘結(jié)料的蒸發(fā)殘留物分別進(jìn)行了0、85和225 min的老化試驗(yàn)，并對(duì)老化前后試樣的常規(guī)粘彈性指標(biāo)和DSR粘彈性指標(biāo)進(jìn)行了研究。得出以下結(jié)論：

(1) 在老化作用下，兩種粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物的質(zhì)量均會(huì)減少。而SW型粘結(jié)料蒸發(fā)殘留物老化后的質(zhì)量損失少于SBR改性乳化瀝青，表明水性環(huán)氧樹脂具有鎖定瀝青基物質(zhì)的作用，從而減少了SW型粘結(jié)料的蒸發(fā)損失。

(2)反映瀝青基材料高溫粘彈性的指標(biāo)有軟化點(diǎn)、135 ℃粘度及DSR試驗(yàn)相關(guān)指標(biāo)。反映瀝青基材料常溫和低溫粘彈性的指標(biāo)為針入度和5℃延度。老化后蒸發(fā)殘留物高、低溫粘彈性指標(biāo)的變化表明，僅考慮溫度影響，兩種粘結(jié)料高溫抵抗變形能力有所增強(qiáng)、低溫延伸變形能力大幅降低。

(3)本文所研發(fā)SW型粘結(jié)料具有比SBR改性乳化瀝青更好的抗老化性能。表現(xiàn)為，RTFOT老化前后：SW型粘結(jié)料軟化點(diǎn)、135 ℃粘度、復(fù)數(shù)剪切模量G*及車轍因子G*/sinδ(除老化225 min)均大于SBR改性乳化瀝青，相位角δ始終低于SBR改性乳化瀝青，展現(xiàn)出更優(yōu)異的高溫抵抗變形能力和高溫穩(wěn)定性；SW型粘結(jié)料的殘留針入度高于SBR改性乳化瀝青，且5℃延度衰減率低于后者，表現(xiàn)出更穩(wěn)定的低溫延伸變形能力。

(4)水性環(huán)氧樹脂的加入，使得SW型粘結(jié)料在老化作用下?lián)碛懈€(wěn)定的低溫變形能力，且有效提高SW型粘結(jié)料及其短期老化物(RTFOT85 min)的高溫抵抗變形能力和穩(wěn)定性，最終提高SW型粘結(jié)料的耐久性，但該提升作用在老化反應(yīng)225 min后將不再有效。