海櫻 寧丙辰

摘要：建立了可用于控制算法研究的雙饋風(fēng)力發(fā)電機數(shù)學(xué)模型，在確定電網(wǎng)電壓定向矢量控制策略的基礎(chǔ)上，提出了采用基于轉(zhuǎn)子電流的模型參考自適應(yīng)方法進行電機轉(zhuǎn)速觀測的無速度傳感器控制方法。在雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)模擬實驗平臺上對控制方法進行了實驗驗證，結(jié)果證明了無速度傳感器定向矢量控制策略的有效性。

關(guān)鍵詞：雙饋風(fēng)力發(fā)電機;無速度傳感器;模型參考自適應(yīng)

0? ? 引言

風(fēng)能作為一種可再生清潔能源，在世界范圍內(nèi)得到了廣泛的應(yīng)用。雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)采用轉(zhuǎn)子雙饋發(fā)電機，其功率變換是在轉(zhuǎn)子側(cè)實現(xiàn)的，轉(zhuǎn)子側(cè)電路流過的功率由轉(zhuǎn)差功率決定，一般僅為發(fā)電機定子額定功率的30%左右[1]，大大降低了變換器的容量和成本。因此，該方案在兆瓦級以上風(fēng)電系統(tǒng)中應(yīng)用尤為廣泛，發(fā)展前景十分廣闊[2-3]。

在雙饋風(fēng)電控制系統(tǒng)中，需要實時采集電機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速或位置信號，通常是通過安裝光電編碼器等速度傳感器或位置傳感器來實現(xiàn)的。然而傳感器的安裝一定程度上降低了系統(tǒng)的可靠性[4]，增加了系統(tǒng)的運行和維護成本。近40年來，國內(nèi)外學(xué)者對無速度傳感器控制策略展開了研究，一般采用直接計算、狀態(tài)估計、參數(shù)辨識、間接測量等方法對轉(zhuǎn)子的速度進行計算[5-6]。

本文對雙饋風(fēng)力發(fā)電機的控制算法展開了研究，在確定了電網(wǎng)電壓定向矢量控制策略的基礎(chǔ)上，采用以轉(zhuǎn)子電流為觀測量的模型參考自適應(yīng)方法進行電機轉(zhuǎn)速辨識，實現(xiàn)了系統(tǒng)的無速度傳感器定向矢量控制。最后在實驗室搭建的雙饋風(fēng)電模擬實驗平臺上進行了算法驗證，證明了控制策略的有效性。

1? ? 雙饋發(fā)電機的數(shù)學(xué)模型

為了研究雙饋風(fēng)力發(fā)電機的控制方法，首先要建立可用于控制算法研究的數(shù)學(xué)模型。基于雙饋電機在三相靜止坐標系下具有非線性、高階、強耦合的特點[7]，為便于分析研究，通常采用坐標變換的方法[8]，將其在三相靜止坐標系下的數(shù)學(xué)模型變換到（d，q）同步旋轉(zhuǎn)坐標系下。同步旋轉(zhuǎn)坐標系下的電壓方程式為：

2? ? 電網(wǎng)電壓定向矢量控制策略

本文采用電網(wǎng)電壓定向矢量控制，即將同步旋轉(zhuǎn)坐標系的d軸定向于電網(wǎng)電壓空間矢量方向，由于電網(wǎng)電壓可以直接測量，因此該定向方式不易受電機參數(shù)的影響，可以實現(xiàn)準確定向，保證控制算法的有效性[9]。此時，電網(wǎng)電壓的d、q軸分量為：

雙饋發(fā)電機采用轉(zhuǎn)子電流環(huán)、定子側(cè)功率環(huán)的雙閉環(huán)控制策略，控制器可根據(jù)風(fēng)機實際轉(zhuǎn)速和電網(wǎng)容量需求，實時動態(tài)調(diào)節(jié)發(fā)電機輸出的有功功率和無功功率。

3? ? 無速度傳感器控制策略

在雙饋風(fēng)電系統(tǒng)中，為了保證運行效率，發(fā)電機通常運行在同步轉(zhuǎn)速附近，這會導(dǎo)致轉(zhuǎn)子側(cè)的頻率和電壓值都比較小，直接將電機轉(zhuǎn)子反電動勢或磁鏈作為觀測量將變得非常困難[10]?？紤]到電機轉(zhuǎn)子電流可以直接進行測量的優(yōu)勢，本文將轉(zhuǎn)子電流作為直接觀測對象，采用基于轉(zhuǎn)子電流的模型參考自適應(yīng)方法，將轉(zhuǎn)子電流作為模型的輸出量，通過比較參考模型和可調(diào)模型的誤差，并輸入到自適應(yīng)比較器中，不斷縮小參考模型輸出電流和可調(diào)模型輸出電流之間的偏差，當(dāng)偏差為0時，即得到轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速。

在不考慮電機定子、轉(zhuǎn)子電阻影響的情況下，由雙饋電機的電壓、磁鏈方程式，可計算出轉(zhuǎn)子電流為：

在兩相同步旋轉(zhuǎn)坐標系下，定子電壓和電流的大小與轉(zhuǎn)子位置無關(guān)，因此式（8）所表示的轉(zhuǎn)子電流也與轉(zhuǎn)子位置角無關(guān)，可認為是準確值，將其作為參考模型。

圖1所示為轉(zhuǎn)子電流準確值Ir與觀測值Ir′之間的矢量關(guān)系，其中，Δθ為轉(zhuǎn)子電流準確值與觀測值之間的角度差。

當(dāng)轉(zhuǎn)子電流準確值與觀測值之間的角度差為0時，廣義誤差e即為0，此時轉(zhuǎn)速值ωr穩(wěn)定不變。對式（12）中的轉(zhuǎn)速信號進行積分可得到轉(zhuǎn)子實際位置角，該位置角是電機轉(zhuǎn)子側(cè)電壓和電流進行坐標變換的必要值。將雙饋風(fēng)力發(fā)電機的速度辨識方法與上節(jié)提出的電網(wǎng)電壓定向矢量控制策略結(jié)合，則得到雙饋風(fēng)力發(fā)電機無速度傳感器控制系統(tǒng)。

4? ? 實驗研究

在實驗室搭建的15 kW雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)模擬平臺上對控制策略進行驗證。實驗平臺基本結(jié)構(gòu)如圖2所示，主要由雙饋發(fā)電機、風(fēng)機模擬系統(tǒng)、電機側(cè)變換器、網(wǎng)側(cè)變換器及其控制系統(tǒng)組成。

控制系統(tǒng)是風(fēng)電模擬平臺的核心，它由兩個TMS320F2812型號DSP控制器及其采集調(diào)理電路組成。DSP1負責(zé)對網(wǎng)側(cè)變換器進行控制，實現(xiàn)網(wǎng)側(cè)變換器功率因數(shù)的可調(diào);DSP2對電機側(cè)變換器進行實時控制，通過改變轉(zhuǎn)子電流調(diào)節(jié)雙饋發(fā)電機的輸出功率。

在實驗室模擬平臺上，先后進行了系統(tǒng)靜態(tài)實驗和動態(tài)實驗研究。圖3為發(fā)電機轉(zhuǎn)速約為800 r/min時的靜態(tài)實驗波形，此時風(fēng)電系統(tǒng)為亞同步速狀態(tài)。從圖3中可以看出，在亞同步速運行狀態(tài)下，網(wǎng)側(cè)變換器電壓和電流同相，變換器工作在整流狀態(tài);定子側(cè)電壓、電流保持反相，向電網(wǎng)輸出3 kW的恒定功率。對比圖3（d）和圖3（e）可以看出，通過模型參考自適應(yīng)辨識的電機轉(zhuǎn)速與碼盤讀出的實際轉(zhuǎn)速基本一致，其辨識精度較高。當(dāng)采用無速度傳感器控制方案時，系統(tǒng)具有優(yōu)良的靜態(tài)性能。

圖4為動態(tài)實驗過程波形，當(dāng)發(fā)電機轉(zhuǎn)速由800 r/min向1 100 r/min變化時，系統(tǒng)從亞同步速過渡到超同步速。在電機轉(zhuǎn)速變化的整個過程中，定子側(cè)的電壓和電流始終反相，電機始終處于發(fā)電狀態(tài)，輸出功率保持不變;當(dāng)電機轉(zhuǎn)速變化時，轉(zhuǎn)子電流的頻率隨之發(fā)生變化，電機轉(zhuǎn)速越接近同步轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)子電流的頻率越小，當(dāng)雙饋電機達到同步轉(zhuǎn)速1 000 r/min時，轉(zhuǎn)子電流頻率為0，此時，雙饋電機相當(dāng)于同步電機;在電機轉(zhuǎn)速從亞同步速向超同步速變化的過程中，網(wǎng)側(cè)變換器功率因數(shù)由1變?yōu)?1，從整流狀態(tài)變化為逆變狀態(tài)。在該策略的控制下，系統(tǒng)具有良好的動態(tài)響應(yīng)。

5? ? 結(jié)語

本文對雙饋風(fēng)電系統(tǒng)無速度傳感器電網(wǎng)電壓定向矢量控制算法進行了研究，并在實驗室風(fēng)電模擬平臺上進行了靜態(tài)和動態(tài)實驗驗證，結(jié)果表明該控制策略可以實現(xiàn)無機械速度或位置傳感器下，雙饋風(fēng)力發(fā)電機并網(wǎng)運行的控制，并且具有較好的靜態(tài)和動態(tài)特性。

[參考文獻]

[1] 沙非，馬成廉，劉闖，等.變速恒頻風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)及其控制技術(shù)研究[J].電網(wǎng)與清潔能源，2009，25（1）：44-47.

[2] 馬洪飛，徐殿國，苗立杰.幾種變速恒頻風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)控制方案的對比分析[J].電工技術(shù)雜志，2000（10）：1-4.

[3] 肖亞平，肖灑，任貝婷，等.雙饋變速恒頻風(fēng)力發(fā)電機并網(wǎng)運行控制研究[J].電力學(xué)報，2017，32（5）：370-375.

[4] AMIRAT Y，BENBOUZID M E H，AL-AHMAR E.A Brief Status on Condition Monitoring and Fault Diagnosis in Wind Energy Conversion Systems[J].Renewable and Sustai-

nable Energy Reviews，2009，13（9）：2629-2636.

[5] 李永東，李明才.感應(yīng)電機高性能無速度傳感器控制系統(tǒng)——回顧、現(xiàn)狀與展望[J].電氣傳動，2004，34（1）：4-10.

[6] 陳偉昌，王孝洪，田聯(lián)房.基于DSP的無速度傳感器異步電機矢量控制[J].電機與控制應(yīng)用，2015，42（3）：20-23.

[7] 王志新，羅文廣.電機控制技術(shù)[M].北京：機械工業(yè)出版社，2010.

[8] 張興，張宗巍.PWM整流器及其控制[M].北京：機械工業(yè)出版社，2012.

[9] 海櫻，崔巖梅，寧丙辰.雙饋風(fēng)電系統(tǒng)控制策略及測試研究[J].計測技術(shù)，2013，33（2）：19-23.

[10] MOHAMMED O A，LIU Z，LIU S.A Novel Sensorless Control Strategy of Doubly Fed Induction Motor and Its Examination with the Physical Modeling of Machines[J].IEEE Transactions on Magnetics，2005，41（5）：1852-1855.

收稿日期：2020-03-02

作者簡介：海櫻（1985—），女，河北人，工程師，研究方向：環(huán)試檢測、風(fēng)電變流器控制技術(shù)。