謝永利，劉毅鑫，王 東

(1.長安大學(xué) 公路學(xué)院，陜西 西安 710064; 2.中交二公局東萌工程有限公司，陜西 西安 710119)

0 引 言

近年來，隨著中國公路交通事業(yè)的蓬勃發(fā)展，對公路質(zhì)量的要求逐漸提高，然而目前公路橋涵過渡段仍舊存在大量的橋臺跳車現(xiàn)象。橋臺跳車現(xiàn)象是由于路橋過渡段處于剛性橋臺與柔性路堤的銜接處，橋臺與路堤間剛度不同，兩者之間產(chǎn)生的差異沉降而造成的，所以減少甚至消除路橋過渡段的不均勻沉降是當(dāng)下公路工程亟需解決的工程問題。

大量學(xué)者對路橋過渡段不均勻沉降成因機理進行了研究[1-5]，其中蔣關(guān)魯?shù)萚1]對路橋過渡段進行了三維數(shù)值模擬，指出在進行不同程度的地基處理后均存在不均勻沉降現(xiàn)象。涂仁盼等[2-3]利用由現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)得出的對數(shù)模型研究了路橋過渡段沉降規(guī)律。陳虎[4]揭示了路橋過渡段沉降最大處服從指數(shù)衰減的函數(shù)關(guān)系。牛富俊等[5]通過現(xiàn)場勘測，指出坡向與過渡段沉降相關(guān)性最大。部分學(xué)者研究了解決此問題的處置方法，通過將Netlon土工網(wǎng)、土工格室柔性搭板、路基加筋處理、EPS輕質(zhì)填料、復(fù)合地基等運用到工程實際中，很好地減弱了過渡段差異沉降產(chǎn)生的不利影響[6-14]。目前處理差異沉降問題多采用強夯法加固地基，強夯法施工是由法國的Menard公司首創(chuàng)的一種處理地基的方法[15]。許多研究工作者對強夯法加固機理和夯擊參數(shù)等進行了研究，其中龔福初等[16-19]研究了各項夯擊參數(shù)對于強夯有效加固效果的影響。Tarawneh等[20]采用液壓夯技術(shù)處理沙漠地質(zhì)公路，發(fā)現(xiàn)試驗過后土體自身抗液化系數(shù)明顯提高，處理土層厚度可達4～5 m，顯著提高了地基承載力。Allouzi等[21]利用有限元模型模擬了液壓夯處理砂土地基的過程，認為該地基經(jīng)過30次夯擊作用后，若繼續(xù)夯擊10次，地基僅獲得1%的改善效果。

本文針對級配碎石填筑的路橋過渡段，結(jié)合土中測試元件，對壓路機與液壓夯施工時產(chǎn)生的動荷載進行實時監(jiān)測，分析了振動荷載與沖擊荷載下同一測試層中的應(yīng)力分布特征，研究了振動荷載與沖擊荷載沿豎直方向的傳遞規(guī)律。

1 測試方法

1.1 元件介紹

本次試驗采用BX-7型電阻式壓力盒(圖1)，其具有靈敏度高、體積小、結(jié)構(gòu)簡單等特點，適用于路基、擋土墻、隧道等工程動、靜態(tài)的測試。

圖1 土壓力盒安裝

電阻應(yīng)變片是電阻應(yīng)變測試中將應(yīng)變轉(zhuǎn)換為電阻變化的傳感元件。應(yīng)變片測取應(yīng)變的工作原理是基于金屬絲的應(yīng)變電阻效應(yīng)，即金屬絲的電阻R隨其機械變形而變化的一種物理特性。設(shè)金屬絲長度為L，橫截面面積為F，電阻率為P，根據(jù)電阻公式(1)，電阻式壓力盒將電阻應(yīng)變片用一定特性黏結(jié)劑膠黏在受力膜上，當(dāng)受力膜受力變形時，黏結(jié)在受力膜上的電阻應(yīng)變片也隨之變形，并產(chǎn)生相應(yīng)的電阻變化，其表達式為

R=PL/F

(1)

ΔR/R=ΔL/L

(2)

式中：ΔR為電阻應(yīng)變片的電阻變化；ΔL為彈性元件表面電阻應(yīng)變片的長度變化。

1.2 設(shè)備參數(shù)

本次路橋過渡段現(xiàn)場監(jiān)測試驗使用的機械為壓路機和液壓夯，性能參數(shù)如表1，2所示，壓路機往返過程中碾壓寬度為2.17 m，整個橋背填料的碾壓需分3次完成；液壓夯錘錘腳的直徑為1 m，夯擊面積約為0.25π m2，錘擊沖程可調(diào)，在0～1.2 m之間，最大沖擊能為36 kJ。

表1 振動壓路機性能參數(shù)

表2 液壓夯性能參數(shù)

1.3 元件埋設(shè)

針對本次級配碎石填筑的路橋過渡段，采用分層埋設(shè)電阻式壓力盒的方式(圖2)，實時監(jiān)測液壓夯、壓路機工作時的荷載值。本次試驗選取橋背中間區(qū)域，為了研究填料深層處的荷載傳遞情況，共埋設(shè)3層測試元件，每層間距為45 cm，其中第1分層處上覆填料厚度為120 cm，填料頂面標(biāo)高為0 cm，第1分層的標(biāo)高為-120 cm，第2分層的標(biāo)高為-165 cm，第3分層的標(biāo)高為-210 cm。同一層壓力盒按照梅花形分層布設(shè)，其間距為1.0 m，同一層中電阻式壓力盒編號分別為Ⅰ～Ⅴ，具體布設(shè)方式如圖3所示。在本文中出現(xiàn)的電阻式壓力盒編號均以層數(shù)結(jié)合平面編號的形式表示，如1-Ⅳ號電阻式壓力盒為第1分層土中Ⅳ號電阻式壓力盒。同時為了下文清晰表達出荷載隨深度變化的規(guī)律，將3層土之間相互對應(yīng)的3個電阻式壓力盒分為一組，本次試驗共有5組，沿深度走向的每一組電阻式壓力盒命名為第n路徑，如1-Ⅰ號、2-Ⅰ號、3-Ⅰ號依次向下為第①路徑，以此類推，其余4條路徑皆以此方式進行組合。

圖2 測試元件空間布設(shè)

圖3 測試元件平面布設(shè)圖

電阻式壓力盒的埋設(shè)分為4個步驟(圖3)：①精確定位，在填料碾壓、夯擊密實后，通過臺背中心參照點，找出5個壓力盒位置點；②埋設(shè)元件，在整平的填料表面，利用挖槽工具，在已標(biāo)記好的壓力盒位置點挖出直徑為0.15 m、高為0.1 m的坑槽，在坑槽底部放上細料后整平，之后將略大于壓力盒直徑的鐵片放在細料上方，最后將壓力盒置于鐵片上，利用水平泡將其調(diào)平，調(diào)平后用細砂覆蓋住整個坑槽，并將每個壓力盒標(biāo)記好；③整理測線，壓力盒接口處測線用2 m長的土工布將其圍繞裹好，并使用綁扎帶系好系牢，防止夯擊時將其剪斷，待壓力盒埋設(shè)完畢后，挖出坑道，將測線沿坑道、臺背、臺耳依次順延至橋臺背面，并將其裹好以防雨水浸濕；④覆蓋保護，最后一步使用細料將壓力盒與坑道測線進行覆蓋，并使用工具將細料填土整平壓實，以達到保護作用。

2 填筑方法與材料

2.1 填筑方法

級配碎石填筑之前需使用挖掘機與整平機將臺背底面整平，之后采用分層填筑結(jié)合分層碾壓的方式對臺背進行回填，按照標(biāo)準(zhǔn)施工章程，臺背每15 cm填筑1次，共填筑3層，填筑到45 cm時，壓路機先碾壓密實，之后液壓夯會進一步以15擊數(shù)進行滿夯，最后填筑下一層級配碎石填料。

2.2 填筑材料

本次路橋過渡段使用級配碎石填料，其級配如表3所示，臺背碾壓順序為自臺前向臺后分層碾壓，并嚴(yán)格控制分層厚度與密實度，錐坡填土與臺背填土同時進行，并按照設(shè)計寬度一次填足。

表3 級配碎石的顆粒粒徑范圍

3 動荷載傳遞規(guī)律

3.1 振動荷載下同一測試層中的應(yīng)力分布特征

由壓路機施工示意圖與壓路機前進過程中(圖4)第1分層平面振動荷載特征(圖5)可知，1-Ⅰ號與1-Ⅳ號壓力盒最先受到壓路機振動碾壓作用，實時監(jiān)測到1-Ⅰ與1-Ⅳ號壓力盒最先達到峰值荷載，分別為98.3，68.5 kPa，之后壓路機碾壓到1-Ⅴ號中心點壓力盒上，峰值荷載達到68.5 kPa，最后受到壓路機振動碾壓的為1-Ⅱ與1-Ⅲ號壓力盒，峰值荷載分別為65.2，109.6 kPa。

圖4 壓路機行進示意圖

圖5 壓路機前進過程中振動荷載特征

壓路機在前進過程中，5個壓力盒在達到峰值點前的振動幅度均比達到峰值點后的振動幅度大，最先受到碾壓振動作用的1-Ⅰ與1-Ⅳ號壓力盒反映出的振動幅度特征最為明顯，比其余3個壓力盒反映出的這一規(guī)律都要顯著。這說明壓路機在靠近壓力盒的過程中，振動荷載的振動幅度變化規(guī)律分為2個階段：第一階段為壓路機在靠近壓力盒的過程中，振動荷載的振動幅度不斷增大，直至到達壓力盒正上方時振動幅度達到最大值；第二階段為壓路機在遠離壓力盒的過程中，振動荷載的振動幅度不斷衰減直至消散。

圖6為壓路機返回過程中第1分層平面振動荷載特征。由壓路機施工示意圖(圖4)可知，在返回過程中1-Ⅱ與1-Ⅲ號壓力盒最先受到壓路機振動碾壓作用，實時監(jiān)測到1-Ⅱ與1-Ⅲ號壓力盒最先達到峰值點，分別為67.3，110 kPa；緊接著壓路機碾壓到中心點處1-Ⅴ壓力盒，峰值荷載達到71.4 kPa；1-Ⅰ號與1-Ⅳ號壓力盒最后受到碾壓，峰值荷載分別為98.1，59.5 kPa。

圖6 壓路機返回過程中振動荷載特征

壓路機在返回過程中，荷載值達到峰值點前的振動幅度明顯大于峰值點后的振動幅度，通過對比壓路機往返過程的振動荷載響應(yīng)特征(圖5，6)可知，壓路機在靠近壓力盒的過程中，振動頻率持續(xù)增大直至最大值，之后在遠離壓力盒的過程中，振動幅度逐漸衰減。壓力盒經(jīng)過壓路機行進過程中的碾壓作用后，返回過程中壓力盒所測荷載值有小幅度的提高，如1-Ⅱ號土壓力盒所測荷載值由65.2 kPa增長為67.3 kPa，可以發(fā)現(xiàn)，隨著壓路機碾壓遍數(shù)的增多，橋背填土逐漸密實，同一平面中傳遞的振動荷載逐漸增大。此外，可以看出，填料在振動荷載作用下，同一填筑平面內(nèi)5個測試元件測得的振動荷載存在差異性，其中Ⅰ號與Ⅳ號土壓力盒測得的振動荷載的波形曲線較為一致，但Ⅱ號與Ⅲ號土壓力盒測得的振動荷載波形曲線明顯不同，這表明測試元件周圍填料的密實度存在差異性，從而造成現(xiàn)場數(shù)據(jù)具有一定的離散性。加上壓路機行進過程中若存在輕微偏移，也會導(dǎo)致每個測試元件測得的振動荷載具有差異性。

3.2 沖擊荷載下同一測試層中的應(yīng)力分布特征

本次試驗為填料經(jīng)過連續(xù)4次夯擊作用后，監(jiān)測同一水平層中各壓力盒測得的應(yīng)力情況。圖7為液壓夯夯擊第1層級配碎石上覆填料中心區(qū)域時，第1層水平向5個壓力盒測得的沖擊荷載隨夯擊數(shù)持續(xù)增長的變化曲線。每次夯擊作用前，測試元件測得的應(yīng)力取為相對應(yīng)力。隨著夯擊遍數(shù)的增加，填料同一深度處測得的相對應(yīng)力均呈臺階狀遞增，這是由于夯擊后填料體積減小，堆積密度變大導(dǎo)致的。液壓夯第1擊與第4擊之間的相對應(yīng)力增量由橫向虛線間距表示(圖7)，分別為13.43，4.83，24.94，10.78，27.21 kPa。由于夯擊點位于上覆填料中心區(qū)域，1-Ⅴ號壓力盒隨擊數(shù)增加產(chǎn)生的附加應(yīng)力最大，最大值為圖7(e)中所示的第4擊，峰值荷載為257 kPa，其余壓力盒測得的最大峰值荷載同樣在第4擊，1-Ⅰ到1-Ⅳ號測得的峰值荷載分別為87.5，92.1，242.8，75.2 kPa。當(dāng)夯擊點位于路徑⑤正上方時，沖擊荷載累計變化量達到最大，即第1擊與第4擊之間的沖擊荷載差值最大，為65.5 kPa。

圖7 沖擊荷載下同一平面內(nèi)應(yīng)力分布特征

液壓夯夯擊周期為3.3 s，5個壓力盒在同一時刻出現(xiàn)峰值，每組數(shù)據(jù)在同一時刻相互對應(yīng)，由圖7中豎向虛線表示。夯擊產(chǎn)生的荷載值遠大于壓路機振動荷載值，1-Ⅴ壓力盒上第1遍夯擊荷載值與壓路機前進過程測得振動荷載值相差123 kPa，說明液壓夯對于填料的夯實效果遠大于壓路機振動碾壓作用。

3.3 壓路機振動荷載豎向傳遞規(guī)律

圖8為壓路機靠近橋臺內(nèi)側(cè)碾壓時，第1遍振動荷載豎向傳遞規(guī)律，可以發(fā)現(xiàn)，振動荷載由第1層傳遞到第2層時，其荷載衰減量明顯大于第2層向第3層傳遞的荷載衰減量，第1層振動荷載傳遞到第2層處，Ⅰ號到Ⅴ號壓力盒上荷載衰減量分別為50，38.2，72.3，34.4，22.91 kPa；第2層振動荷載傳遞到第3層處，Ⅰ號到Ⅴ號壓力盒上荷載衰減量分別為29.8，2，16.3，9.9，39.88 kPa，可以得出，振動荷載衰減量隨著深度遞減，與附加應(yīng)力沿深度消散規(guī)律一致。1-Ⅲ號壓力盒上振動荷載傳遞到2-Ⅲ號壓力盒上時，下降斜率為-1.61；2-Ⅲ號壓力盒上振動荷載傳遞到3-Ⅲ號壓力盒上時，下降斜率為-0.36。5條路徑上振動荷載在第1層處相差較大，1-Ⅲ號土壓力盒上振動荷載值最大，為109.6 kPa，這是由于此時壓路機振動鋼輪靠近橋臺內(nèi)側(cè)碾壓，1-Ⅲ號壓力盒處于壓路機重心處。隨著深度的增長，5條路徑上的振動荷載最終傳遞到第3層時，荷載值均處于21 kPa附近。

圖8 壓路機第1遍振動荷載豎向傳遞規(guī)律

圖9為壓路機靠近橋臺內(nèi)側(cè)碾壓時，第6遍振動荷載豎向傳遞規(guī)律，與壓路機第1遍碾壓規(guī)律類似(圖8)，由第1層傳遞到第3層的振動荷載其第1層到第2層的荷載衰減量大于第2層到第3層的荷載衰減量，第1土層振動荷載傳遞到第2土層處，Ⅰ號到Ⅴ號壓力盒上荷載衰減量分別為41，37，93.6，25，52.27 kPa；第2土層振動荷載傳遞到第3土層處，Ⅰ號到Ⅴ號壓力盒上荷載衰減量分別為18.4，1.8，17.7，3.3，39.7 kPa?？梢园l(fā)現(xiàn)，路徑③中振動荷載衰減量最為明顯，1-Ⅲ號振動荷載傳遞到2-Ⅲ號壓力盒時，荷載的下降斜率為-2.08，2-Ⅲ號振動荷載傳遞到3-Ⅲ號壓力盒時，荷載的下降斜率為-0.39。5條路徑上的振動荷載值在第1層中相差較大，最大振動荷載為1-Ⅲ號壓力盒所測值，其值為136 kPa，振動荷載沿著深度方向最終傳遞到第3層時，荷載值均處于29.84 kPa附近。

圖9 壓路機第6遍振動荷載豎向傳遞規(guī)律

由壓路機第1遍與第6遍振動荷載豎向傳遞規(guī)律曲線(圖8，9)可知，隨著壓路機碾壓遍數(shù)的增加，第6遍壓路機碾壓振動產(chǎn)生的荷載相較于第1遍有明顯的增大，如Ⅰ-Ⅲ號壓力盒受到第1遍碾壓時，產(chǎn)生的振動荷載為109.6 kPa，到第6遍時增加至136 kPa，提高了26.4 kPa。這是由于路橋過渡段填料為透水性強的級配碎石，隨著壓路機振動碾壓遍數(shù)的增多，孔隙體積逐漸縮小，土體受到壓縮，變得更加密實，振動荷載更易傳遞到土體內(nèi)部，但由于壓路機產(chǎn)生的振動荷載能級有限，并且荷載在土體內(nèi)的傳遞是消散過程，故兩者的振動荷載沿深度方向的規(guī)律相同，均為第1層與第2層之間振動荷載衰減量遠大于第2層與第3層之間的振動荷載衰減量，這是由于填料阻尼作用，使振動荷載沿深度方向不僅振動荷載值逐漸減小，其荷載衰減量也有所減小。此外，可以發(fā)現(xiàn)第1層中Ⅰ號、Ⅲ號、Ⅴ號測試元件測得的振動荷載大于Ⅱ號、Ⅳ號測試元件測得的振動荷載，與第3.1節(jié)中原因一致，壓力盒周圍填料的密實度有差異、壓路機行進過程中有輕微偏移，所以導(dǎo)致同一水平面中監(jiān)測到的數(shù)據(jù)有較大差異。

3.4 液壓夯沖擊荷載豎向傳遞規(guī)律

本次夯擊點位于測試元件上覆填料中心區(qū)域，圖10為液壓夯第1遍夯擊時5條路徑中的沖擊荷載豎向傳遞規(guī)律，由于夯擊點位于中心區(qū)域，所以⑤號路徑中的沖擊荷載均大于同一土層的其他壓力盒所測沖擊荷載，第⑤條路徑中1-Ⅴ號、2-Ⅴ號、3-Ⅴ號荷載值分別為163.9，131.9，61.9 kPa，可以發(fā)現(xiàn)，第①，②，④條路徑上壓力盒在第1遍夯擊時沖擊荷載隨著深度的增大沒有明顯變化，其中第②條路徑中每一層壓力盒所測沖擊荷載值分別為62.8，58.6，54.2 kPa，最多相差4.4 kPa，這說明液壓夯在第1遍夯擊時，對于夯擊點下方作用效果最為顯著，這是由于沖擊荷載沿豎向傳遞時荷載傳遞效率最高，土體自身抵消的荷載值相較于其他路徑會小很多。

圖10 液壓夯第1遍沖擊荷載豎向傳遞規(guī)律

通過對比5條路徑隨著深度增大沖擊荷載的變化幅度(圖10)可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)夯點位于中心區(qū)域時，第⑤條路徑中2-⑤號壓力盒上沖擊荷載傳遞到3-Ⅴ號壓力盒上時下降幅度最大，斜率為-1.56，第②條路徑中1-Ⅱ號壓力盒所測沖擊荷載傳遞到2-Ⅱ號壓力盒上時下降幅度最小，斜率為-0.09。除第⑤條路徑外，其余4條路徑?jīng)_擊荷載隨著深度的增大最終傳遞到第3層時，均衰減到47.32 kPa附近。第1層沖擊荷載傳遞到第2層處，Ⅰ號到Ⅴ號壓力盒上荷載衰減量分別為7，4.2，48.6，11.2，32 kPa；第2層沖擊荷載傳遞到第3層處，Ⅰ號到Ⅴ號壓力盒上荷載衰減量分別為3.5，4.4，41.3，5.3，70 kPa，第⑤路徑中沖擊荷載沿第1層向第2層傳遞時，其荷載衰減值小于第2層向第3傳遞的荷載衰減值，相差38 kPa。

圖11為液壓夯第6遍夯擊測試元件上覆填料中心區(qū)域時，5條路徑的沖擊荷載豎向傳遞規(guī)律，第③、⑤條路徑中的沖擊荷載隨著深度的增大呈現(xiàn)明顯的遞減趨勢，由于沖擊點位于中心區(qū)域，⑤號路徑中的沖擊荷載均大于同一土層的其他沖擊荷載，測得的第⑤條路徑中1-Ⅴ號、2-Ⅴ號、3-Ⅴ號壓力盒上荷載值分別為314.5，251.7，146.2 kPa。沖擊荷載由第1層傳遞到第2層處，Ⅰ號到Ⅴ號壓力盒上荷載衰減量分別為11，7.8，94.47，7.85，62.8 kPa；沖擊荷載由第2層傳遞到第3層處，Ⅰ號到Ⅴ號壓力盒上荷載衰減量分別為12.4，9.1，57.43，12.5，105.5 kPa，可以發(fā)現(xiàn)位于夯擊點下方的第⑤路徑中，第2層與第3層之間的沖擊荷載衰減量略大于第1層與第2層之間荷載衰減量，相差42.7 kPa，這是由于夯擊點正下方填料孔隙比沿深度逐漸增大，使得阻尼呈遞增狀態(tài)，導(dǎo)致荷載衰減量遞增。此外，可以發(fā)現(xiàn)第1層中Ⅲ號與Ⅴ號測試元件測得沖擊荷載大于Ⅰ號、Ⅱ號、Ⅳ號測試元件測得沖擊荷載，產(chǎn)生這種現(xiàn)象主要有兩點原因，原因一為第1層測試元件上覆填料厚度達到1.2 m，不能嚴(yán)格保證夯擊點位于中心位置，由圖10與圖11可知，夯點處于路徑⑤與路徑③的中間位置。原因二為每個壓力盒周圍填料的密實度有差異，動荷載的傳遞規(guī)律是不同的。

圖11 液壓夯第6遍沖擊荷載豎向傳遞規(guī)律

通過對比5條路徑?jīng)_擊荷載隨深度增大的變化幅度(圖11)可以發(fā)現(xiàn)，第⑤條路徑中2-Ⅴ號壓力盒上沖擊荷載傳遞到3-Ⅴ號壓力盒上時下降幅度最大，斜率為-2.34，第②，④條路徑上第1層沖擊荷載傳遞到第2層時下降幅度最小，斜率皆為-0.17左右。除第⑤條路徑外，其余4條路徑?jīng)_擊荷載隨著深度的增大傳遞到第3層時，最終沖擊荷載都衰減到104 kPa附近。

根據(jù)液壓夯第1遍與第6遍的沖擊荷載沿豎向傳遞規(guī)律(圖10，11)可知，當(dāng)夯點位于中心區(qū)域時，第⑤路徑中每一層沖擊荷載值均大于同一層其余4個壓力盒所測沖擊荷載值。此外，第⑤條路徑中的沖擊荷載值衰減量最大，第1遍夯擊時，2-Ⅴ號壓力盒上沖擊荷載傳遞到3-Ⅴ號壓力盒上時下降斜率為-1.56，第6遍夯擊時，2-Ⅴ號壓力盒上沖擊荷載傳遞到3-Ⅴ號壓力盒上時下降斜率為-2.34，可以得出，雖然夯擊遍數(shù)在不斷提高，但沖擊荷載值沿深度傳遞的衰減量較為類似。

由于夯擊點位于中心區(qū)域，路徑⑤中壓力盒測得的沖擊荷載最大，第1遍夯擊時，1-Ⅴ號壓力盒測得的沖擊荷載為163.9 kPa，第6遍夯擊時，1-Ⅴ號壓力盒測得的沖擊荷載為314.5 kPa，增加量為150.6 kPa；1-Ⅴ號壓力盒在壓路機第1遍與第6遍碾壓下，振動荷載值分別為82.49，119.47 kPa，增加量為36.98 kPa，這是由于填料的壓實或夯擊遍數(shù)直接影響動荷載的傳遞規(guī)律，即隨著壓實或夯擊遍數(shù)的增加，壓力盒測得的應(yīng)力值越大。液壓夯產(chǎn)生的沖擊荷載增加量約為壓路機產(chǎn)生的振動荷載增加量的4倍左右，液壓夯能級顯著高于壓路機能級。

4 結(jié)語

(1)填料的壓實或夯擊遍數(shù)直接影響動荷載的傳遞規(guī)律，隨著壓實或夯擊遍數(shù)的增加，壓力盒測得的應(yīng)力值越大。

(2)由于填料阻尼作用，動荷載沿深度方向不僅逐漸減小，而且其荷載衰減量也有所減小。

(3)隨著夯擊遍數(shù)的增加，同一深度處填料的相對應(yīng)力增量均呈臺階狀遞增，這是由于夯擊后填料體積減小，堆積密度變大導(dǎo)致的。相比其他路徑，夯擊點位于測試元件上覆填料中心區(qū)域時，第⑤路徑測得的沖擊荷載累計變化量達到最大，即第1擊與第4擊之間的沖擊荷載差值為最大。

(4)填料經(jīng)過壓路機與液壓夯的6遍壓實與夯擊后，同一深度處動荷載的增加量相差較大，具體表現(xiàn)為沖擊荷載增加量為振動荷載增加量的4倍左右。