崔玉柱 杜華冬 賈寧霄

摘要：沫若水電站位于馬來西亞沙撈越州沐若河上，地處熱帶雨林土著地區(qū)，環(huán)境敏感、交通不便。工程設(shè)計中需要考慮當(dāng)?shù)赝林用竦娜宋男枨?，對“圣石”加以保護(hù);還需要結(jié)合當(dāng)?shù)貜?fù)雜的地質(zhì)條件，對工程技術(shù)問題進(jìn)行專門研究。結(jié)合工程特點，總結(jié)了項目設(shè)計過程中遇到的技術(shù)問題。通過開創(chuàng)性的研究，解決了復(fù)雜地質(zhì)條件和人文要求下的大壩布置、碾壓混凝土壩體防滲、復(fù)雜地質(zhì)條件下高壩消能、軟弱巖體條件下大型調(diào)壓井布置及開挖支護(hù)、混凝土骨料石粉含量超標(biāo)、高溫多雨條件下混凝土施工及溫控等技術(shù)難題。研究成果為工程的順利建設(shè)提供了保障，縮短工期1a，節(jié)約工程投資1億元，經(jīng)濟(jì)效益顯著?？蔀轭愃乒こ烫峁┘夹g(shù)支撐與參照范例。

關(guān)鍵詞：大壩布置;碾壓混凝土壩;調(diào)壓井;混凝土骨料;混凝土施工;沐若水電站;馬來西亞

中圖法分類號：TV642 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A DOI：10.15974/j.cnki.slsdkb.2020.01.008

文章編號：1006-0081（2020）01-0042-06

1 工程概況

沐若水電站工程位于馬來西亞沙撈越州拉讓（Rajang）河源頭沐若河上，為拉讓河流域第一梯級，距下一梯級巴貢水電站約70km，距民都魯市約200km[1]。壩址屬熱帶雨林地區(qū)，植被茂密，人跡罕至。壩址控制流域面積約為2750km²[1]。

沐若水電站主要任務(wù)是發(fā)電，電站裝機(jī)容量944MW;水庫正常蓄水位540m，相應(yīng)庫容120.43億m³，死水位515m，調(diào)節(jié)庫容54.75億m³;設(shè)計洪水位541.91m，校核洪水位542.46m。最大可能洪水（PMF）洪水位545.79m，相應(yīng)庫容139.69億m³。

沐若水電站工程由碾壓混凝土重力壩、壩身無閘控泄洪表孔、壩后生態(tài)電站以及右岸進(jìn)水口、引水隧洞、地面廠房等建筑物組成，如圖1所示。右岸進(jìn)水口與壩址直線距離約7km，引水隧洞長約2.5km，廠房位于大壩下游約12km（沿河道的距離）。工程采用河床一次性斷流、隧洞泄流、圍堰全年擋水的導(dǎo)流方案。

2 工程主要特點及難點

沐若河流域?qū)贌釒в炅謿夂颍畹蜏囟雀哂?8℃，年平均氣溫26.5℃，季節(jié)性溫度變化不大;相對濕度平均在86%以上;流域降雨呈微弱季節(jié)性，年降雨量4456mm，年徑流雨量2777mm，年蒸發(fā)量1679mm[2]。

電站地處深山老林，位置偏僻，且臨近當(dāng)?shù)赝林幼^(qū)，使工程與自然環(huán)境的關(guān)系十分敏感。加上當(dāng)?shù)鼐用窠逃潭绕毡椴桓撸\(yùn)行管理人才十分缺乏，因此在設(shè)計時應(yīng)以人為本，提高工程的安全性和運(yùn)行的自動化程度。

大壩所在河段兩岸谷坡大體對稱，巖層走向與河谷近正交，為橫向谷。壩軸線處兩岸雜砂巖山脊，被斜穿河床斷層在順河流方向錯開約40m。河床高程約418m，谷底寬30～60m。山脊硬巖處岸坡陡立，左岸坡度43°，右岸坡度55°;其余地段山坡較緩，左岸坡度約為20°～25°，右岸坡度約為25°～30°[2]。壩址右岸為當(dāng)?shù)赝林用癯莸摹笆ナ保仨毤右员Ｗo(hù)，如圖2所示。綜上所述，壩址河谷狹窄，兩岸硬巖錯位，而右岸又有需要保護(hù)的“圣石”，因此大壩總體布置難度大。

壩區(qū)基巖屬于早第三紀(jì)始新世濱海相地層，為第三系貝拉加（Belaga）組的Pelagus段，巖層陡傾，由老至新（上游至下游）劃分為16個亞段。大壩基巖軟硬相間，主要為第10亞段厚層砂巖，部分為第9亞段與第11亞段砂、頁巖互層巖體[，]。壩基巖體軟硬相間，對壩體受力和變形不利。地質(zhì)構(gòu)造主要包括褶皺、斷層、層間剪切帶及裂隙，沒有區(qū)域性大斷裂通過。壩區(qū)褶皺強(qiáng)烈;順軟弱巖層剪切破壞明顯，泥化強(qiáng)烈;裂隙較為發(fā)育，傾向河流上游或下游，壩基抗滑穩(wěn)定問題突出。

壩址所在河谷狹窄，縱坡較陡，壩后地質(zhì)條件較差。大壩最大高度146m，泄洪水頭達(dá)130m以上，且上游來水量年內(nèi)分布均勻，壩身常年泄洪。泄洪消能設(shè)計難度大。

引水發(fā)電系統(tǒng)沿線巖層陡傾，總體走向290°～310°。地層主要為砂巖、頁巖及砂頁巖互層。引水隧洞與巖層大角度相交，有利于開挖洞室穩(wěn)定;但洞室圍巖以Ⅲ、Ⅳ類為主，裂隙及地下水發(fā)育，對穩(wěn)定不利。進(jìn)水口、調(diào)壓井及廠房后邊坡主要為逆向坡，與巖層交角較小或近平行，巖層主要為砂頁巖互層，邊坡巖體風(fēng)化較嚴(yán)重、風(fēng)化深度大，其次地表徑流及地下水豐富，因此邊坡穩(wěn)定問題突出。電站布置有兩座直徑28m、深75m的調(diào)壓井，調(diào)壓井所處位置山體單薄，布置場地狹小，巖體為砂頁巖互層、風(fēng)化深厚，地下水豐富，調(diào)壓井布置難度大，圍巖穩(wěn)定問題突出。

電站料場砂巖骨料呈微弱風(fēng)化，吸水率大，表觀密度值偏小，大壩砂石系統(tǒng)生產(chǎn)的細(xì)骨料細(xì)度模數(shù)偏小，石粉含量偏高。

電站所處地區(qū)屬熱帶雨林氣候，全年均為高溫多雨天氣。高溫環(huán)境對碾壓混凝土溫控、連續(xù)施工和層間結(jié)合等均有非常不利的影響。

綜上所述，沐若水電站設(shè)計中存在以下主要難點：①以人為本、環(huán)境協(xié)調(diào)的樞紐布置;②“圣石”保護(hù);③軟硬相間壩基處理;④碾壓混凝土壩壩體防滲;⑤高水頭消能;⑥單薄山體軟弱狹小空間下大型調(diào)壓井布置及結(jié)構(gòu)設(shè)計;⑦石粉超標(biāo)骨料利用;⑧高溫多雨條件下混凝土溫控。

3 主要研究內(nèi)容及研究成果

3.1 復(fù)雜地質(zhì)條件和人文要求下的大壩布置

沐若水電站大壩基礎(chǔ)為橫河向陡傾砂、頁巖互層巖體，大壩穩(wěn)定主要依托第10亞段厚層砂巖。但該層砂巖分布范圍有限，且被河床斷層在上、下游方向錯開40m以上。同時，壩址右岸為當(dāng)?shù)赝林用癯莸摹笆ナ?，必須加以保護(hù);且“圣石”產(chǎn)狀略傾上游，開挖擾動后穩(wěn)定性受影響。地質(zhì)條件和人文要求的雙重限制，使得大壩布置難度十分大。

沐若水電站大壩布置應(yīng)考慮以下因素：充分利用P₃Pel₁₀亞段的硬砂巖;保留右岸“圣石”;盡量利用兩岸山脊，減少開挖和混凝土工程量;溢流壩段應(yīng)布置在河床，泄洪中心線與河床方向大體一致，以便下泄水流歸槽。

目前，國內(nèi)外重力壩中，部分為利用較好巖體、避開不良地質(zhì)條件，采用了折線或曲線布置，尚無橫河向陡傾軟弱相間巖層上的重力壩布置，亦無為滿足當(dāng)?shù)厝宋囊蟮闹亓尾贾?，更無同時滿足上述條件的重力壩布置案例。

為盡可能利用砂巖，以利于大壩穩(wěn)定，并保護(hù)右岸“圣石”，經(jīng)多方案比較研究，突破傳統(tǒng)思維，采用了“弧線+直線”的大壩軸線布置方案。左岸及河床部位采用弧線布置，使得壩基主要受力部位落在條件較好的砂巖上，確保大壩穩(wěn)定。右岸采用直線布置，大壩緊貼“圣石”，與之融為一體，聯(lián)合受力，既保留了“圣石”，加強(qiáng)了“圣石”的穩(wěn)定性，又減少了大壩的工程量。

大壩選擇碾壓混凝土重力壩方案，解決了可研報告中選擇面板壩方案的各種擔(dān)憂問題，且安全性更高;壩基軟硬相間巖體受力及右岸“圣石”保護(hù)問題可以通過巧妙的大壩布置予以解決，骨料用量少，對環(huán)境影響小;可布置壩身開敞式無閘控泄洪表孔，實現(xiàn)無人值守，運(yùn)行方便，且不會造成人工洪水。充分體現(xiàn)了“以人為本，保護(hù)環(huán)境”的理念，大壩最終的布置形式如圖3所示。

3.2 前壩后石“圣石”保護(hù)

右岸“圣石”上游陡傾砂巖厚度僅十幾米。該砂巖上游巖層軟弱，地形急劇降低，且覆蓋層深厚。若按常規(guī)設(shè)計重力壩體形，在保留“圣石”的前提下，則砂巖范圍不足以布置全部壩基，須延伸至上游軟弱巖層，不僅工程量巨大，而且施工期大壩穩(wěn)定和運(yùn)行期壩基不均勻變形問題突出。

設(shè)計過程中經(jīng)過多方案比選，提出了前壩后石“圣石”保護(hù)方案，即混凝土壩采用非典型斷面（下游部分不完整），壩基全部落在“圣石”上游砂巖范圍內(nèi)，承擔(dān)上游水壓力。

壩體斷面隨大壩高度、建基面地形、受力條件變化而變化，通過調(diào)整壩基開挖面傾角和上游壩坡傾角，使大壩混凝土與“圣石”上游巖體始終處于“正壓力”結(jié)合為主的狀態(tài)。對于較高的壩段，上部與“圣石”分離，下部與“圣石”結(jié)合，充分利用“圣石”下部體積大、穩(wěn)定性高的部分，而“圣石”上部既不受上游水壓力，也不受壩體結(jié)構(gòu)重力等荷載，如圖4所示。對于較低的壩段，放緩上游坡比，壩體重心下移，壩體對“圣石”的傳力傾向地下，利于“圣石”穩(wěn)定。

該設(shè)計理念的成功實施，保護(hù)了“圣石”，且較常規(guī)體形方案顯著減少了工程量。沐若水電站建成運(yùn)行以來，大壩與“圣石”穩(wěn)定狀態(tài)良好。

3.3 軟硬相間巖體橋式擴(kuò)大基礎(chǔ)

對于沐若水電站軟硬相間裂隙發(fā)育巖體基礎(chǔ)處理研究，通過分析軟硬相間巖體具體分布和裂隙切割塊體的大小及產(chǎn)狀，以及大壩布置范圍，研究不同處理措施的效果，選定合適的基礎(chǔ)處理方案。

大壩基礎(chǔ)巖體存在上下游巖體軟弱易風(fēng)化，中部巖體較堅硬但裂隙發(fā)育的特點，并存在河床斜交斷層可能引起的滲透問題。若按常規(guī)處理思路，將對軟弱易風(fēng)化的頁巖和河床斷層破碎帶進(jìn)行掏挖并換填填塘混凝土處理，并清除砂巖中被切割的塊體。同時，建基面還須保證一定的平整度。對于沐若大壩而言，上述情況幾乎存在于整個壩基，若按常規(guī)思路處理，開挖量、混凝土量都將很大，工期也會很長。

沐若大壩壩基第9亞段頁巖上游存在較為堅硬完整的砂巖，應(yīng)突破傳統(tǒng)思路，研究對該部分巖體的利用，改善大壩基礎(chǔ)受力，減少基礎(chǔ)開挖及處理工程量。

通過對壩基地質(zhì)條件的分析和對大壩受力計算研究認(rèn)為：①可以通過將壩踵向上游拓展，對第9亞段頁巖上游的砂巖予以利用，在第9亞段頁巖部位形成一座搭接第9亞段砂巖和第10亞段巖體的混凝土“橋”，降低第9亞段頁巖承載的壓力;②因第9亞段承受荷載較小，其掏挖深度以清除風(fēng)化破碎巖體即可;③由于軟硬相間基巖對壓縮變形的允許量較大，因此第9亞段掏槽部位回填常態(tài)混凝土，回填后直接澆筑碾壓混凝土即可，不必按填塘混凝土要求長間歇養(yǎng)護(hù);④河床斷層及其風(fēng)化破碎帶厚度幾十厘米，與大壩順流向小夾角相交，占各壩段壩基面積比例較小，對壩基應(yīng)力及變形影響小，將風(fēng)化物掏槽并回填混凝土即可。

綜上所述，工程提出“以‘橋式擴(kuò)大基礎(chǔ)為核心的軟硬相間及裂隙發(fā)育的硬質(zhì)巖體上大壩建基面因地制宜的綜合處理”設(shè)計理念，滿足地基承載力和抗滑穩(wěn)定要求，克服此類情況下大規(guī)模開挖基礎(chǔ)處理的弊端，為拓展建基面可利用基巖采用標(biāo)準(zhǔn)開創(chuàng)新的篇章，設(shè)計理念先進(jìn)，工程經(jīng)濟(jì)效益顯著。

3.4 碾壓混凝土壩體防滲設(shè)計

通過對國內(nèi)外現(xiàn)有碾壓混凝土壩壩體防滲技術(shù)經(jīng)驗的分析總結(jié)，根據(jù)該工程特點和大壩壩體防滲設(shè)計具體要求，提出施工方便高效、經(jīng)濟(jì)性高、防滲效果優(yōu)的工程措施。

碾壓混凝土重力壩的防滲結(jié)構(gòu)型式有：二級配碾壓混凝土防滲、變態(tài)混凝土防滲、常態(tài)混凝土“金包銀”式防滲、常態(tài)混凝土薄層防滲等[4]。各種形式均有應(yīng)用，其中，二級配碾壓混凝土防滲型式施工快、造價低、應(yīng)用多。目前，國內(nèi)的江婭、棉花灘、高壩洲等水利水電工程，在施工防滲層時采用二級配碾壓混凝土和變態(tài)混凝土現(xiàn)場拌制振搗，積累了成功的經(jīng)驗。但該型式通常還配有輔助防滲層，且須打孔檢查并補(bǔ)強(qiáng)灌漿，工序較多。經(jīng)研究，該工程采用二級配碾壓混凝土防滲方案，完全依靠混凝土壩體防滲，可靠性高，壽命長。同時，經(jīng)試驗探索，取消了其他工程中通常采用的輔助防滲層，并提出了排水孔周邊不加漿振搗，保證排水通暢的新措施。

在沐若水電站大壩防滲設(shè)計中，首次提出了“設(shè)置壩體上游防滲區(qū)+強(qiáng)化碾壓層面施工質(zhì)量+利用壩面排水孔全面壓水檢查澆筑缺陷十灌漿強(qiáng)化處理澆筑缺陷”的先進(jìn)壩體防滲設(shè)計理念。該技術(shù)完全依靠壩體本身防滲，可靠性更高，壽命更長。沐若水電站水庫蓄水后，大壩滲漏量很小，監(jiān)測成果顯示大壩全部滲漏（含壩基）僅2.81L/s，表明這一先進(jìn)技術(shù)和設(shè)計理念在沐若水電站項目中的應(yīng)用取得了成功。

3.5 高壩壩面臺階消能技術(shù)

通過對國內(nèi)外現(xiàn)有類似工程消能技術(shù)經(jīng)驗的分析總結(jié)，根據(jù)該工程特點和消能設(shè)計具體要求，擬定消能設(shè)計方案，并經(jīng)水工模型試驗驗證后修改完善，使消能工效果好，經(jīng)濟(jì)性高。

隨著碾壓混凝土筑壩技術(shù)的發(fā)展，壩面臺階消能被廣泛應(yīng)用，壩面臺階與寬尾墩及前置摻氣坎聯(lián)合運(yùn)用，能夠有效減免在高壩工程中單純使用階梯壩面容易導(dǎo)致的空化水流與控制破壞[5]。國內(nèi)外工程利用該技術(shù)泄洪消能的最大臺階壩面高度為90m，沐若水電站碾壓混凝土壩高146m，上下游水頭差超過130m，壩址所在河谷狹窄，縱坡較陡，壩后地質(zhì)條件較差，高水頭泄洪消能問題突出，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出現(xiàn)有技術(shù)水平。在沐若水電站消能工設(shè)計中，應(yīng)通過多種壩面臺階形式及其它摻氣減蝕措施比較，充分重視水工模型試驗，提出合適的消能措施。

設(shè)計中考慮沐若水庫庫容大、調(diào)蓄能力強(qiáng)、下泄洪量小的特點，經(jīng)過充分論證，創(chuàng)造性地提出了“寬尾墩+前置摻氣挑坎十壩面臺階”的綜合消能方式，如圖5所示。壩面臺階單級高1m，共120級，總高差120m，是目前碾壓混凝土壩臺階消能中高差最大的。采用該技術(shù)可以充分利用壩身消能，消能率在80%以上，大大減輕了下游河道的消能防沖難度，減少了下游防護(hù)工程量。寬尾墩結(jié)合摻氣挑坎可有效提高臺階壩面前段的水流摻氣濃度，保護(hù)臺階壩面全程免遭空蝕破壞。運(yùn)行結(jié)果表明臺階消能設(shè)計應(yīng)用非常成功。

3.6 軟弱地層狹小空間大型調(diào)壓井布置及結(jié)構(gòu)設(shè)計

根據(jù)引水系統(tǒng)總體布置及調(diào)保要求，沐若水電站設(shè)兩座上游調(diào)壓井，其井筒開挖直徑28m、井深75m。調(diào)壓井所處部位的外側(cè)山體單薄，布置場地狹小。井周圍巖為陡傾砂頁巖互層，巖體軟弱、全強(qiáng)風(fēng)化層深厚，地表降雨強(qiáng)度大、地下水發(fā)育深，相對于該處軟弱巖體的不利地質(zhì)條件而言，常規(guī)設(shè)計條件下的井筒間距難以滿足洞間圍巖穩(wěn)定及施工期安全要求。調(diào)壓井設(shè)計具有規(guī)模大、建造條件復(fù)雜、工程風(fēng)險控制難度大的特點。為此，設(shè)計采取了以下措施及對策。

（1）在調(diào)壓井布置上，根據(jù)開挖揭示的地質(zhì)條件，提出了大型地面調(diào)壓井連通升管與上部井筒偏心布置、增加兩相鄰井筒間距的布置型式，解決了調(diào)壓井井筒間圍巖間距不足的問題。

（2）在施工保障措施方面，為保證直徑28m的兩個調(diào)壓井在全強(qiáng)風(fēng)化的砂頁巖互層巖體中的開挖穩(wěn)定，采用了分層開挖、分層初期襯砌（初期鋼筋混凝土襯砌厚0.5m，高3m）的逆作工法。在井筒自上而下完成開挖后，再進(jìn)行自下而上的井筒二次襯砌，以保證施工安全及施工質(zhì)量，圖6為調(diào)壓井開挖施工期照片。

（3）在襯砌結(jié)構(gòu)設(shè)計上，研究采用了“永臨結(jié)合、分期支護(hù)、分段實施”的多層環(huán)復(fù)合襯砌結(jié)構(gòu)的設(shè)計思路，充分利用先期實施的0.5m厚初期襯砌，在保障井筒開挖施工安全的同時，減少后期襯砌結(jié)構(gòu)的厚度及配筋，以取得技術(shù)及經(jīng)濟(jì)效益。

3.7 混凝土細(xì)骨料超量石粉替代部分粉煤灰

微弱風(fēng)化砂巖骨料在大體積碾壓混凝土（RCC）的應(yīng)用，沐若水電站屬首例。工程進(jìn)行RCC配合比設(shè)計時，開展砂巖人工砂石粉含量對碾壓混凝土性能影響研究與試驗，對石粉在混凝土中的作用重新認(rèn)識，并通過施工工藝論證，超量石粉替代粉煤灰方案在沐若水電站中成功應(yīng)用。

試驗研究表明，沐若水電站工程的砂巖石粉顆粒較粗，需水比較大，但以一定比例進(jìn)行摻加時，需水量比、細(xì)度以及各齡期水泥膠砂強(qiáng)度比均達(dá)到Ⅱ級粉煤灰及以上的要求，等效于摻入Ⅱ級粉煤灰。

不同石粉摻量對混凝土強(qiáng)度影響的試驗研究表明，混凝土抗壓強(qiáng)度隨石粉摻量的增大而減小。綜合考慮沐若水電站工程人工砂石粉含量及沐若工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求，沐若水電站工程碾壓混凝土石粉摻量宜為人工砂質(zhì)量的3%～5%。相應(yīng)地，為合理經(jīng)濟(jì)地進(jìn)行微弱風(fēng)化砂巖骨料的生產(chǎn)和使用，沐若水電站工程碾壓混凝土人工砂石粉含量按22%～27%控制，混凝土性能可滿足設(shè)計要求。

室內(nèi)試驗結(jié)果表明，按合適比例摻加石粉的混凝土各項性能均可以滿足設(shè)計指標(biāo)要求，部分指標(biāo)甚至稍有提升，結(jié)果如表1所示。現(xiàn)場實際澆筑表明，按當(dāng)前配合比生產(chǎn)的混凝土工作度良好，取出的混凝土芯樣表面光滑、骨料分布均勻，結(jié)構(gòu)致密，混凝土質(zhì)量優(yōu)良。

超量石粉替代粉煤灰方案的實施，不僅節(jié)省了粉煤灰用量，還使工程避免了另選料場增加征地或水洗骨料工藝對環(huán)境破壞等不利影響，同時工程質(zhì)量亦得到保證，經(jīng)濟(jì)效益和社會效益顯著，為后續(xù)類似工程積累了豐富經(jīng)驗。

3.8 熱帶雨林地區(qū)碾壓混凝土施工及溫控防裂

沐若水電站碾壓混凝土大壩壩址地區(qū)屬典型的熱帶雨林氣候，全年均為高溫多雨天氣。為了解決高溫多雨環(huán)境對碾壓混凝土施工帶來的不利影響，經(jīng)大量溫控計算分析和對當(dāng)?shù)亟涤曩Y料的分析，提出了一套適用于高溫多雨地區(qū)的施工措施和溫控防裂措施，包括：①根據(jù)氣溫和降雨情況及時調(diào)整拌和樓VC值;②采用斜層平推法澆筑，盡可能減小混凝土澆筑倉面面積;③加強(qiáng)天氣預(yù)報，制定不同降雨條件下的針對性措施;④采取風(fēng)冷骨料，運(yùn)輸設(shè)備和倉面保溫，倉面噴霧等措施減少混凝土溫度回升。

上述系列創(chuàng)新措施最大程度降低了高溫多雨環(huán)境對碾壓混凝土施工的影響，保證了沐若碾壓混凝土大壩的施工質(zhì)量和施工進(jìn)度。

4 結(jié)語

沫若水電站項目面臨復(fù)雜的地質(zhì)和自然條件，并且作為EPC項目，需要綜合考慮工程的經(jīng)濟(jì)性，這對設(shè)計單位提出了嚴(yán)峻的挑戰(zhàn)。本文結(jié)合項目實際，針對項目的特殊人文需求、地質(zhì)條件以及經(jīng)濟(jì)性等要求，通過深入的分析研究，提出了解決方案。其中，適應(yīng)地質(zhì)條件和人文要求的大壩布置、混凝土壩體與壩后高聳巖體聯(lián)合受力、碾壓混凝土壩防滲新工藝、高水頭壩面臺階消能、調(diào)壓井偏心布置及組合襯砌等技術(shù)在沐若水電站成功應(yīng)用，縮短工期1a，節(jié)約工程投資1億元，取得了巨大的經(jīng)濟(jì)效益。而超量石粉代替粉煤灰方案的實施，在保證工程質(zhì)量的同時，減少了對自然環(huán)境的影響，經(jīng)濟(jì)效益和社會效益顯著。在混凝土施工中，采用了高溫多雨地區(qū)的施工措施和溫控防裂措施，最大程度降低了當(dāng)?shù)丨h(huán)境對碾壓混凝土施工的影響，保證了大壩的施工質(zhì)量和施工進(jìn)度。上述研究成果在沐若水電站得到了成功應(yīng)用，適合同類工程進(jìn)行推廣借鑒。

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（編輯：李慧）

收稿日期：2019-09-30

作者簡介：崔玉柱，男，高級工程師，博士，主要從事水利水電工程設(shè)計工作。E-mail：cuiyuzhu@cjwsjy.com.cn