王德真
摘要:為了提高交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量抗干擾識別能力,提出基于穩(wěn)定性判據(jù)的交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別技術(shù)。構(gòu)建交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量分布檢測模型,采用高頻擾動特征分析方法進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量分布式融合處理,建立交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量動態(tài)識別模型,提取交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量分布特征量,采用模糊信息融合方法進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動抑制,采用輸出電壓直接控制方式實現(xiàn)交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別。仿真結(jié)果表明,采用該方法進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別的準(zhǔn)確性較好,抗干擾能力較強。
關(guān)鍵詞:交直流混合微電網(wǎng);電能質(zhì)量;擾動;識別
中圖分類號:TM464 ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A ?文章編號:1008-4657(2020)02-0023-04
0 引言
隨著交直流混合微電網(wǎng)的普及,對交直流混合微電網(wǎng)的供電質(zhì)量提出了較高的要求:在進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)設(shè)計中,需要結(jié)合交直流混合微電網(wǎng)的輸出電能分布特征進(jìn)行質(zhì)量控制,構(gòu)建反應(yīng)交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量的特征分布模型,結(jié)合模糊信息融合方法,實現(xiàn)交直流混合微電網(wǎng)的電能質(zhì)量分布式檢測和擾動識別。
在進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)的電能質(zhì)量識別過程中,需要建立交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別模型,通過諧波抑制方法進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別,研究交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別技術(shù),在提高交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量方面具有重要意義。已有學(xué)者提出基于穩(wěn)定性判據(jù)的交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別技術(shù)[1],但該模型還需進(jìn)一步改進(jìn)。
1 交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量特征分析和擾動抑制
1.1 交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量特征分析
3 仿真實驗
為了測試本文方法在實現(xiàn)交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別的應(yīng)用性能,進(jìn)行仿真測試分析,交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動重復(fù)控制的內(nèi)模系數(shù)為c1=c2=1,自身輸出阻抗為200 H,最大加權(quán)系數(shù)ωmax=0.9,最小加權(quán)系數(shù)ωmin=0.6,基波頻率為10 KHz,根據(jù)上述參數(shù)設(shè)定,進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別,得到高次諧波頻率處等效輸出幅值和相位如圖1所示。
分析圖1得知,本文方法進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)電能識別,對電能輸出的控制質(zhì)量較好,測試所提方法在高次諧波為50.3 Hz時的阻抗,得到結(jié)果如圖2所示。
分析圖2結(jié)果得知,采用該方法進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別的準(zhǔn)確性較好,抗干擾能力較強。
4 結(jié)語
結(jié)合交直流混合微電網(wǎng)的輸出電能分布特征進(jìn)行質(zhì)量控制,構(gòu)建反應(yīng)交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量的特征分布模型,結(jié)合模糊信息融合方法,實現(xiàn)交直流混合微電網(wǎng)的電能質(zhì)量分布式檢測和擾動識別,本文提出基于穩(wěn)定性判據(jù)的交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別技術(shù)。構(gòu)建交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量分布檢測模型,采用高頻擾動特征分析方法進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量分布式融合處理,建立交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量動態(tài)識別模型,提取交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量分布特征量,采用模糊信息融合方法進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動抑制,采用輸出電壓直接控制方式實現(xiàn)交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別。分析得知,本文方法進(jìn)行交直流混合微電網(wǎng)電能質(zhì)量擾動識別的準(zhǔn)確性較高,抗擾動性較好,提高了輸電質(zhì)量。
參考文獻(xiàn):
[1] ?劉煒,趙成勇,郭春義.基于RHP零點限制的VSC-HVDC不同控制回路穩(wěn)定性及交互作用機理分析[J].中國電機工程學(xué)報,2019,39(22):6 497-6 509.
[2] ? Wang Dong,Liang Liang,Shi Lei,et al.Analysis of Modal Resonance between PLL and DC-link Voltage Control in Weak-grid Tied VSCs[J].IEEE Transactions on Power System,2019,34(2):1 127-1 138.
[3] ? Wang Dong,Liang Liang,Hu Jiabing,et al.Analysis of Low-frequency Stability in Grid-tied DFIGs by Nonminimum Phase Zero Identification[J].IEEE Transactions on Energy Conversion,2018,33(2):716-729.
[4] ? Wang Wenyuan,Barnes M,Marjanovic O.Stability Limitation and Analytical Evaluation of Voltage Droop Controllers for Vsc Mtdc[J].CSEE Journal of Power and Energy Systems,2018,4(2):238-249.
[5] ? Wang Wenyuan,Beddard A,Barnes M,et al.Analysis of Active Power Control for VSC-HVDC[J].IEEE Transactions on Power Delivery,2014,29(4):1 978-1 988.
[6] ? 黃毅,彭可,王文潮,等.大功率高壓開關(guān)電源變壓器的損耗分析及散熱控制[J].中南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),2019,50(5):1 089-1 097.
[7] ?Guo Chunyi,Yang Zhizhong,Ning Linru,et al.A Novel Coordinated Control Approach for Commutation Failure Mitigation in Hybrid Parallel-HVDC System with MMC-HVDC and LCC-HVDC[J].Electric Power Components and Systems,2017,45(16):1 773-1 782.
[8] ? Egea-Alvarez A,F(xiàn)ekriasl S,Hassan F,et al.Advanced Vector Control for Voltage Source Converters Connected to Weak Grids[J].IEEE Transactions on Power Systems,2015,30(6):3 072-3 081.
[9] ? Li Tan,Zhao Chengyong.Recovering the Modular Multilevel Converter from a Cleared or Isolated Fault[J].IET Generation,Transmission & Distribution,2015,9(6):550-559.
[10] ? Guo Chunyi,Zhang Yi,Gole A M,et al.Analysis of Dual-infeed HVDC with LCC-HVDC and VSC-HVDC[J].IEEE Transactions on Power Delivery,2012,27(3):1 529-1 537.
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