肖曉，馮秀麗，林霖，姜波，馮智泉

1.中國(guó)海洋大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院，青島 266100

2.中國(guó)海洋大學(xué)海洋地球科學(xué)學(xué)院，海底科學(xué)與探測(cè)技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，青島 266100

3.琿春市水利局，琿春 133300

海洋油氣管道的安全性直接與管道周邊地基土體的穩(wěn)定性相關(guān)。粉土容易在振動(dòng)中產(chǎn)生液化現(xiàn)象[1]，使土體承載力下降，進(jìn)而導(dǎo)致管道泄漏等事件。因此，粉土的動(dòng)強(qiáng)度特性，尤其是孔隙水壓力發(fā)展特性直接關(guān)系到海洋油氣管道的穩(wěn)定性。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者在循環(huán)荷載作用下動(dòng)孔隙水壓力發(fā)展方面進(jìn)行了大量研究，建立了多個(gè)模型進(jìn)行動(dòng)孔壓模型擬合，比較常用的有應(yīng)力[2-5]、應(yīng)變[6-7]、內(nèi)時(shí)[8]、能量[9-10]、有效應(yīng)力路徑[11]及瞬態(tài)[12]等模型。其中應(yīng)力模型是將孔壓和施加的應(yīng)力聯(lián)系起來(lái)，將孔壓表示為應(yīng)力和振動(dòng)次數(shù)的函數(shù)，最早由Seed等[2]針對(duì)飽和砂土提出，現(xiàn)運(yùn)用最為廣泛。但上述模型多是針對(duì)砂土和黏土提出的，較少應(yīng)用于粉土。因此，許多學(xué)者開(kāi)始致力于粉土孔壓發(fā)展模型的研究。于鐮洪和王波[13]將孔壓與循環(huán)振次聯(lián)系起來(lái)提出了孔壓擬合公式：

式中，μ為累積孔隙水壓力，μ1為最大孔隙水壓力，N為循環(huán)振動(dòng)次數(shù)，Kc為固結(jié)比，Nf為試驗(yàn)結(jié)束時(shí)的振動(dòng)次數(shù)，α為試驗(yàn)常數(shù)，一般粉土可取2或3。

曾長(zhǎng)女等[14]針對(duì)不同黏粒含量的粉土建立了粉土孔壓發(fā)展曲線：

式中，μd為振動(dòng)N次的循環(huán)峰值振動(dòng)孔壓或稱為孔壓最大值，σ3為試樣的初始有效圍壓，N為循環(huán)振次，Nf為試驗(yàn)結(jié)束時(shí)的振動(dòng)次數(shù)，a、b為試驗(yàn)參數(shù)，μd/σ3穩(wěn)定后的極限值為 1。

針對(duì)上述粉土孔壓發(fā)展指數(shù)模型和影響孔壓變化的因素，學(xué)者們也進(jìn)行了大量的室內(nèi)三軸試驗(yàn)和其他試驗(yàn)方法進(jìn)行驗(yàn)證和改進(jìn)：羅強(qiáng)等通過(guò)動(dòng)三軸試驗(yàn)，對(duì)不同的孔壓模型進(jìn)行了對(duì)比，認(rèn)為Seed孔壓模型具有較強(qiáng)的實(shí)用性，但指數(shù)模型更適用于描述粉土的孔壓發(fā)展規(guī)律[15]；李治朋等認(rèn)為100 kPa圍壓下粉土孔隙水壓力的增長(zhǎng)模式不能用統(tǒng)一的Seed模型擬合[16]；而丁志宇等的研究表明Seed 孔壓模型對(duì)100 kPa圍壓下細(xì)粒含量低的粉土孔壓擬合效果較好[17]；馬一霽等對(duì)粉土孔壓發(fā)展規(guī)律進(jìn)行了室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)和有限元對(duì)比分析，發(fā)現(xiàn)在振動(dòng)作用下，粉土孔隙水壓力在前期快速上升，后期增長(zhǎng)逐漸緩慢，并最終趨于穩(wěn)定[18]；曹成林等的試驗(yàn)認(rèn)為50 kPa圍壓下，在動(dòng)應(yīng)力幅值比較大時(shí),粉土的孔壓增長(zhǎng)速度較快[19]；王海龍利用共振柱儀對(duì)粉土進(jìn)行試驗(yàn)，認(rèn)為100～300 kPa圍壓下粉土振動(dòng)孔隙水壓力的變化規(guī)律可以用二次拋物線擬合[20]；劉茜等利用室內(nèi)動(dòng)三軸和振動(dòng)柱試驗(yàn)，提出了80 kPa圍壓下原狀粉土的振動(dòng)孔壓上升模型[21]；楊秀娟等試驗(yàn)表明當(dāng)不同的動(dòng)荷載作用時(shí)，50 kPa圍壓下飽和粉土在最初的1/3 振次內(nèi)孔隙水壓力急劇上升，然后逐漸增大趨于穩(wěn)定[22]；孟凡麗等研究認(rèn)為100～200 kPa圍壓下，細(xì)粒對(duì)粉土的孔壓發(fā)展影響明顯，在孔壓發(fā)展的初始階段黏粒質(zhì)量占12%時(shí)增量最顯著[23]；Belkhatir等通過(guò)不排水三軸試驗(yàn)表明，砂-粉土在有效圍壓100 kPa的情況下，孔隙水壓力隨細(xì)粒含量的增加呈線性增加，隨粒間孔隙率的增加呈對(duì)數(shù)增加[24]。

綜上所述，循環(huán)荷載下粉土動(dòng)孔壓方面的研究雖然很多，但多集中在50 kPa以上較高圍壓條件下進(jìn)行的，對(duì)于海底管道等埋深較淺的低圍壓條件下的海洋工程適用性尚未知。埕北海域是我國(guó)油氣開(kāi)發(fā)的重點(diǎn)區(qū)域，該區(qū)海底輸油管道常埋藏在0～5 m的淺地層中，且粉土為該區(qū)域的主要土質(zhì)類(lèi)型。因此，本文以埕北海域的粉土為研究材料，通過(guò)室內(nèi)循環(huán)動(dòng)三軸試驗(yàn)獲得低圍壓下粉土的孔隙水壓力動(dòng)力響應(yīng)特性，建立粉土的孔隙水發(fā)展模型。研究成果可服務(wù)于淺表層海洋工程建設(shè)。

1 試驗(yàn)土樣及方法

1.1 試樣制備

本次試驗(yàn)用土均采自埕北海域，為了控制土體的物理力學(xué)性質(zhì)，本次試驗(yàn)使用擾動(dòng)樣進(jìn)行研究，擾動(dòng)樣的制備方法按照《土工試驗(yàn)規(guī)程（SL237-1999）》[25]中規(guī)定的方法進(jìn)行。研究表明，粉土中的黏粒含量，對(duì)粉土的動(dòng)孔壓比有顯著的影響。曾長(zhǎng)女認(rèn)為黏粒含量為3%～15% 時(shí)，粉土動(dòng)孔壓比先減小后增大，最低點(diǎn)為8%[26]；而孟凡麗的研究認(rèn)為轉(zhuǎn)折點(diǎn)在12%[23]，曹成林的試驗(yàn)則為9%[19]。因此，本試驗(yàn)配制了黏粒含量分別為8%、10%和12%的三種類(lèi)型的粉土，它們的各粒徑分布狀況如表1及圖1所示。

參考研究區(qū)典型土體的物理力學(xué)性質(zhì)[27]，本次試驗(yàn)所用土體的物理力學(xué)性質(zhì)如表2所示。

1.2 試驗(yàn)方法

本文的試驗(yàn)在中國(guó)海洋大學(xué)海底科學(xué)與探測(cè)技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行，使用英國(guó)GDS公司生產(chǎn)的伺服電機(jī)控制的動(dòng)三軸試驗(yàn)系統(tǒng)（DYNTTS）。

表1 試驗(yàn)土樣顆粒組成（%）Table 1 Particle composition of soil samples

表2 土樣基本物理性質(zhì)Table 2 Physical properties of the soil samples

圖1 土樣顆粒頻率曲線及概率累積曲線圖Fig.1 Frequency and probability accumulation graphs of the soil samples

該儀器最大圍壓為1 MPa，最大振動(dòng)頻率為5 Hz，軸向最大位移100 mm，最大軸向力5 kN，動(dòng)態(tài)軸壓分辨率小于1 N，位移分辨率為0.2 μm，軸向力測(cè)量精度高于0.1%，軸向位移測(cè)量和控制精度為0.07%，并專配高精度孔壓傳感器，精度達(dá)到0.1%（量程為10 kPa）。與傳統(tǒng)動(dòng)三軸系統(tǒng)相比，該系統(tǒng)具有精度高、更穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，為開(kāi)展低圍壓條件下粉土孔壓模型研究提供了技術(shù)支持。

本次試驗(yàn)采用固結(jié)不排水振動(dòng)三軸實(shí)驗(yàn)，將配土制成直徑38 mm、高76 mm的重塑土樣，然后利用反壓飽和法，使試樣孔隙壓力系數(shù)B值達(dá)到0.95以上（飽和土的B值為1），確保土樣充分飽和，然后采用均壓固結(jié)將試樣固結(jié)12 h，選擇正弦式振動(dòng)方式振動(dòng)至土樣破壞。孔隙壓力系數(shù)B為在各向應(yīng)力相等條件下的孔隙壓力系數(shù)，它是土體在等向壓縮應(yīng)力狀態(tài)時(shí)，單位圍壓增量所引起的孔隙壓力增量。

2 試驗(yàn)結(jié)果

2.1 孔壓發(fā)展特征

國(guó)內(nèi)外研究表明循環(huán)振動(dòng)下粉土孔壓發(fā)展規(guī)律較為一致，都是在振動(dòng)初期孔壓急劇上升，隨著振動(dòng)次數(shù)的增大孔壓上升的速度也逐漸變緩，最后趨于穩(wěn)定[28-29]。本文利用取自埕北海域的粉土樣品，按埕北海域?qū)嶋H土體的情況配置了I、II、III三種不同黏粒含量的粉土土樣，在不同的圍壓和振動(dòng)條件下進(jìn)行了多組模擬波浪荷載、管道振動(dòng)等外在荷載的振動(dòng)試驗(yàn)。不同實(shí)驗(yàn)條件下土樣孔壓數(shù)據(jù)表明，低圍壓條件下孔壓發(fā)展曲線可以分成兩種形態(tài)，具體呈現(xiàn)哪種形態(tài)由土樣受到的軸向循環(huán)動(dòng)應(yīng)力和臨界循環(huán)應(yīng)力的大小決定。

圖2為黏粒含量8%、10%、12% 的I、II、III類(lèi)粉土在有效圍壓30 kPa下的孔壓發(fā)展模式。在軸向動(dòng)應(yīng)力小于臨界循環(huán)應(yīng)力時(shí)，三類(lèi)粉土均表現(xiàn)出隨循環(huán)振次的增加，孔壓先急劇增大，后緩慢減小，最后趨于平緩的發(fā)展模式；而當(dāng)軸向動(dòng)應(yīng)力大于臨界循環(huán)應(yīng)力時(shí)，三類(lèi)粉土均表現(xiàn)出隨循環(huán)振次的增加孔壓先急劇增大，后緩慢增加，最后趨于平緩的發(fā)展模式，這種模式與張建民的A型曲線類(lèi)似[30]。本試驗(yàn)中，40 kPa和50 kPa圍壓條件下粉土的動(dòng)孔壓發(fā)展曲線呈現(xiàn)出同樣的特征。

2.2 低圍壓粉土動(dòng)孔壓發(fā)展模型擬合

由于孔隙水壓力的發(fā)展對(duì)于土體變形和動(dòng)強(qiáng)度有十分重要的影響，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了大量的研究，并提出了各種循環(huán)荷載下動(dòng)孔壓發(fā)展模型，總結(jié)起來(lái)主要有3類(lèi)：第1類(lèi)，將孔壓與有效圍壓的比值和循環(huán)振次聯(lián)系起來(lái)[31-34]；第2類(lèi)，將孔壓與有效圍壓的比值和軸向應(yīng)變聯(lián)系起來(lái)[35-38]；第3類(lèi)，將孔壓與有效圍壓的比值和循環(huán)振次與破壞振次的比值聯(lián)系起來(lái)[29-30,39]。

圖2 動(dòng)孔壓發(fā)展曲線Fig.2 Curve of dynamic pore pressure

其中，第1類(lèi)和第2類(lèi)動(dòng)孔壓發(fā)展模型多應(yīng)用于軟黏土；第3類(lèi)動(dòng)孔壓發(fā)展模型多用于砂土。對(duì)于粉質(zhì)土體的孔壓發(fā)展模型擬合研究較少，且存在較大的爭(zhēng)議，僅有的幾項(xiàng)研究也是在第3類(lèi)孔壓發(fā)展模型的基礎(chǔ)上進(jìn)行適當(dāng)改進(jìn)得到了粉土孔壓發(fā)展模型。

本文借鑒前人研究成果，采用第3類(lèi)動(dòng)孔壓發(fā)展模型，將孔壓與有效圍壓的比值和循環(huán)振次與破壞振次的比值建立關(guān)系來(lái)進(jìn)行低圍壓條件下粉土的孔壓模型擬合。為使擬合曲線更加科學(xué)可靠，本文選擇了同一種土在30、40和50 kPa三種不同的圍壓下的動(dòng)孔壓發(fā)展數(shù)據(jù)進(jìn)行模型擬合。圖3為黏粒含量8%的I類(lèi)粉土、黏粒含量10%的II類(lèi)粉土、黏粒含量12%的III類(lèi)粉土的孔壓模型曲線。圖中橫坐標(biāo)為孔壓與有效圍壓的比值μ/σ3，縱坐標(biāo)為循環(huán)振次與破壞振次的比值N/Nf。

2.3 孔壓影響因素

影響孔壓發(fā)展的因素有很多，包括超固結(jié)比、循環(huán)振次、圍壓、振動(dòng)頻率和動(dòng)應(yīng)力等。本文主要選取了黏粒含量和振動(dòng)頻率兩個(gè)主要影響粉土孔壓發(fā)展的因素，通過(guò)孔壓比與振次比之間的關(guān)系曲線來(lái)探討低圍壓條件下黏粒含量和振動(dòng)頻率對(duì)孔壓發(fā)展的影響。

本文將不同黏粒含量的粉土在相同實(shí)驗(yàn)條件下的孔壓與圍壓的比值及振次與破壞振次的比值作圖，圖4是圍壓30、40、50 kPa條件下黏粒含量8%、10%和12%的粉土的孔壓比與振次比關(guān)系曲線。將相同黏粒含量的粉土在不同振動(dòng)頻率條件下的孔壓與圍壓的比值及振次與破壞振次的比值作圖，圖5為黏粒含量8%、10%和12%的粉土在振動(dòng)頻率0.1、0.2和0.5 Hz條件下的孔壓比與振次比關(guān)系曲線。

3 討論

3.1 軸向動(dòng)應(yīng)力與臨界循環(huán)應(yīng)力對(duì)孔壓發(fā)展趨勢(shì)的影響

如圖2所示，當(dāng)軸向動(dòng)應(yīng)力小于臨界循環(huán)應(yīng)力時(shí)，曲線大致可分為2個(gè)階段。第1階段多為循環(huán)振次小于約60次的時(shí)間內(nèi)，孔壓隨循環(huán)振次的增加快速上升達(dá)到峰值；第2階段對(duì)應(yīng)于循環(huán)振次大于60次，孔壓隨循環(huán)振次的增加緩慢下降，然后趨于穩(wěn)定。這一孔壓發(fā)展模式指示了土體在受到較小的軸向動(dòng)應(yīng)力時(shí)并不發(fā)生破壞，而是通過(guò)內(nèi)部調(diào)整達(dá)到一個(gè)新的穩(wěn)定狀態(tài)，逐漸適應(yīng)了這種振動(dòng)的增密過(guò)程。

當(dāng)軸向動(dòng)應(yīng)力大于臨界循環(huán)應(yīng)力時(shí)，曲線形態(tài)為經(jīng)典孔壓發(fā)展模式，大致也可分為3個(gè)階段。第1階段對(duì)應(yīng)于循環(huán)振次30次以內(nèi)，孔壓隨循環(huán)振次的增加急劇增大；第2階段對(duì)應(yīng)于循環(huán)振次30～60次，孔壓隨循環(huán)振次的增加緩慢上升，上升速率明顯變緩；第3階段對(duì)應(yīng)于循環(huán)振次60次以上，孔壓隨循環(huán)振次的增加保持穩(wěn)定，不再發(fā)生明顯的變化。這一孔壓發(fā)展模式指示了土體在受到較大的軸向動(dòng)應(yīng)力時(shí)，一方面，由于粉土的滲透系數(shù)較小，在振動(dòng)初期，孔壓不易消散或轉(zhuǎn)移，導(dǎo)致土體內(nèi)部水壓分布不均勻，致使振動(dòng)初始階段孔壓急劇上升；另一方面，由于粉土中少量的黏粒使粉土具有一定的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和粘聚力，阻礙和限制孔壓增大，致使后期不同粉粒含量粉土孔壓發(fā)展均放緩[13-14]。

因此，在實(shí)際應(yīng)用中可通過(guò)觀察地基土孔壓發(fā)展變化模式來(lái)預(yù)測(cè)地基土體的穩(wěn)定性，從而達(dá)到預(yù)防地基土失穩(wěn)的災(zāi)害的發(fā)生。建議在管道鋪設(shè)選址時(shí)，除了考慮土體的臨界循環(huán)應(yīng)力，還應(yīng)該測(cè)量管道周?chē)赡墚a(chǎn)生的動(dòng)應(yīng)力，判斷二者的相對(duì)大小，或在危險(xiǎn)區(qū)布置孔壓傳感器實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)孔壓發(fā)展模式，防止地基土失穩(wěn)情況的發(fā)生。

圖3 I、II、III類(lèi)粉土孔壓發(fā)展模型擬合圖Fig.3 Model fitting diagrams of pore pressure development for silt of type I、II、III

圖4 不同黏粒含量粉土孔壓比與振次比關(guān)系曲線Fig.4 Relationship between silt pore pressure ratio and vibration ratio for soils with different clay content

圖5 不同振動(dòng)頻率粉土孔壓比與振次比關(guān)系曲線Fig.5 Relationship between silt pore pressure ratio and vibration ratio for soils with different vibration frequency

3.2 動(dòng)孔壓發(fā)展模型的影響因素

由圖3可以看出，三種黏粒含量的粉土不同圍壓條件下的數(shù)據(jù)進(jìn)行歸一化處理之后大致落在較為集中的區(qū)域之內(nèi)，擬合相關(guān)系數(shù)R2較高。對(duì)不同黏粒含量的粉土的動(dòng)孔壓發(fā)展模型進(jìn)行擬合，結(jié)果如表3所示。

由上可看出，低圍壓條件下粉土動(dòng)孔壓發(fā)展模型可以用指數(shù)函數(shù)來(lái)進(jìn)行擬合，一般表達(dá)式為：

式中，N為循環(huán)振動(dòng)次數(shù)；Nf為土體破壞時(shí)所對(duì)應(yīng)的振動(dòng)次數(shù)；μ為循環(huán)荷載下土體的動(dòng)孔壓；σ3為有效圍壓；a、b為與土性、實(shí)驗(yàn)條件有關(guān)的實(shí)驗(yàn)參數(shù)。

由上述的擬合公式可看出：低圍壓條件下，不同黏粒含量的粉土孔壓發(fā)展模式基本相同，黏粒含量的不同不會(huì)改變孔壓發(fā)展的趨勢(shì)，但可能會(huì)影響公式中a、b兩個(gè)實(shí)驗(yàn)參數(shù)，從而影響孔壓增長(zhǎng)的速度。因此，在實(shí)際生產(chǎn)中可通過(guò)擬合模型來(lái)預(yù)測(cè)孔壓發(fā)展變化，從而達(dá)到預(yù)防地基土失穩(wěn)的情況發(fā)生。

3.3 黏粒含量與振動(dòng)頻率對(duì)孔壓發(fā)展的影響

由圖4可看出，不同圍壓條件下，黏粒含量對(duì)粉土孔壓發(fā)展的影響呈現(xiàn)出較為一致的規(guī)律：即黏粒含量為10%的粉土孔壓在初始階段上升最快，其次為8%的粉土，上升最慢的是黏粒含量為12%的粉土。由此可看出，低圍壓條件下，黏粒含量的加入對(duì)粉土孔壓的發(fā)展有明顯的影響，少量黏粒含量的加入可以使粉土的孔壓發(fā)展速度增大，但存在一臨界值，當(dāng)超過(guò)這一臨界值時(shí)，孔壓發(fā)展的速度明顯減緩。該臨界值推測(cè)在10%～11%。

這可能是由于低圍壓條件下黏粒含量在粉土中扮演的角色由“潤(rùn)滑劑”轉(zhuǎn)變?yōu)椤澳z結(jié)劑”[40-41]。當(dāng)土體黏粒含量較少時(shí)，土體中的黏粒含量在粉土中扮演“潤(rùn)滑劑”的角色[26,42]，相同動(dòng)應(yīng)力條件下易產(chǎn)生較大應(yīng)變，使孔壓快速累積，孔壓發(fā)展速度較快；當(dāng)黏粒含量大于某一臨界值時(shí)，黏粒含量在粉土中的職能轉(zhuǎn)變?yōu)椤澳z結(jié)劑”，增大了土體的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和粘聚力，使土體對(duì)振動(dòng)荷載的響應(yīng)越來(lái)越不明顯，孔壓增長(zhǎng)速度減緩[42-43]

由圖5可看出，不同振動(dòng)頻率條件下，三種粉土的孔壓發(fā)展呈現(xiàn)出較為相似的規(guī)律：即振動(dòng)頻率對(duì)粉土孔壓發(fā)展有很大影響，振動(dòng)頻率0.5 Hz時(shí)，粉土的孔壓發(fā)展最為迅速；其次為頻率0.1 Hz振動(dòng)條件下的粉土；振動(dòng)頻率為0.2 Hz的粉土孔壓發(fā)展模式最為緩慢。由此可以看出，當(dāng)振動(dòng)頻率為0.1～0.2 Hz時(shí)，振動(dòng)頻率的增大會(huì)使土體振動(dòng)過(guò)程中孔壓增長(zhǎng)速度變慢；而當(dāng)振動(dòng)頻率為0.2～0.5 Hz時(shí)，粉土孔壓發(fā)展的增長(zhǎng)速度又會(huì)隨著振動(dòng)頻率的增大而增大。低圍壓條件下，振動(dòng)頻率對(duì)粉土孔壓發(fā)展的影響存在一個(gè)臨界值，本次研究發(fā)現(xiàn)該臨界值為頻率0.2 Hz左右，當(dāng)振動(dòng)頻率小于該值時(shí)，粉土孔壓增長(zhǎng)速度隨頻率的增加而減緩；當(dāng)振動(dòng)頻率大于該值時(shí)，粉土孔壓增長(zhǎng)的速度隨頻率的增加而增大。

表3 三類(lèi)粉土的動(dòng)孔壓發(fā)展模型參數(shù)Table 3 Parameters of dynamic pore water pressure model for the three types of silt

其中的原因機(jī)理有待進(jìn)一步研究，可能與粉土本身的結(jié)構(gòu)有關(guān)，粉土本身的結(jié)構(gòu)可抵抗一定頻率的振動(dòng)作用，表現(xiàn)為振動(dòng)變密的狀態(tài)，使得土體的孔壓發(fā)展明顯減緩；但當(dāng)振動(dòng)頻率大于該頻率時(shí)，土體本身的結(jié)構(gòu)無(wú)法抵消該頻率的振動(dòng)，在該頻率條件下加速了土體的破壞，使粉土孔壓迅速增長(zhǎng)。

4 結(jié)論

（1）低圍壓條件下粉土孔壓隨振次的發(fā)展曲線呈現(xiàn)兩種形態(tài)。在軸向動(dòng)應(yīng)力小于臨界循環(huán)應(yīng)力時(shí)，三類(lèi)粉土均表現(xiàn)出隨循環(huán)振次的增加，孔壓先急劇增大，后緩慢減小，最后趨于平緩；而當(dāng)軸向動(dòng)應(yīng)力大于臨界循環(huán)應(yīng)力時(shí)，三類(lèi)粉土均表現(xiàn)出隨循環(huán)振次的增加，孔壓先急劇增大，后緩慢增加，最后趨于平緩。

（2）低圍壓條件下粉土孔壓模型可以用函數(shù)來(lái)進(jìn)行擬合，循環(huán)振次比以e為底的對(duì)數(shù)值是孔壓比的一次函數(shù)，土的性質(zhì)、黏粒含量和試驗(yàn)條件只會(huì)改變其斜率和截距，而不改變函數(shù)形式。

（3）低圍壓條件下，黏粒含量對(duì)粉土孔壓的發(fā)展有一定影響，少量黏粒含量的加入通?？梢允狗弁恋目讐喊l(fā)展速度增大。

（4）低圍壓條件下，振動(dòng)頻率對(duì)粉土孔壓的發(fā)展有一定影響，振動(dòng)頻率對(duì)粉土孔壓發(fā)展的影響存在一個(gè)臨界值，本次研究發(fā)現(xiàn)該臨界值為頻率0.2 Hz左右，當(dāng)振動(dòng)頻率小于該值時(shí)，粉土孔壓增長(zhǎng)速度隨頻率的增加而減緩；當(dāng)振動(dòng)頻率大于該值時(shí)，粉土孔壓增長(zhǎng)的速度隨頻率的增加而增大。

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