呂曉輝 徐信坤 高健 王紅陽 劉黎明

摘要：采用低功率激光誘導(dǎo)TIG電弧焊接技術(shù)，對15 mm和6 mm厚TC4鈦合金板的角接結(jié)構(gòu)焊接工藝進(jìn)行研究。分析了焊接參數(shù)對不等厚板角接結(jié)構(gòu)焊縫成形、焊接接頭典型組織特征和顯微硬度分布的影響機(jī)理。試驗結(jié)果表明：在激光功率485 W、TIG電弧電流240 A、預(yù)留間隙0.3 mm時可獲得最佳成形焊接接頭;激光與電弧的匹配增大了焊接參數(shù)選擇范圍，可增強(qiáng)面對特殊結(jié)構(gòu)的焊接適應(yīng)性。鈦合金不等厚板角接結(jié)構(gòu)焊后接頭呈非對稱狀，兩側(cè)組織存在差異，薄板側(cè)晶粒長大明顯，出現(xiàn)柱狀晶區(qū)，TC4雙相鈦合金焊后組織中出現(xiàn)的網(wǎng)籃組織能提升焊縫強(qiáng)度。

關(guān)鍵詞：不等厚;角接結(jié)構(gòu);焊接適應(yīng)性;TC4雙相鈦合金;網(wǎng)籃組織

中圖分類號：TG457 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：1001-2303（2020）07-0018-05

DOI：10.7512/j.issn.1001-2303.2020.07.03

0 前言

鈦合金具有比強(qiáng)度高、耐腐蝕性好、焊接性好等優(yōu)點，已被廣泛應(yīng)用于航空航天、船舶工業(yè)、生物醫(yī)學(xué)等相關(guān)領(lǐng)域[1-2]。鈦合金具有熱導(dǎo)率小的特點，在焊接時熔池冷卻速度較慢，熔池持續(xù)受電弧熱源作用逐漸增大，當(dāng)熔池自重大于底部熔池所受支持力閾值時，會造成失穩(wěn)形成連續(xù)缺陷，所受吸附力和表面張力時會導(dǎo)致熔池塌陷。因此，鈦合金焊接需要在保證熔透的基礎(chǔ)上，盡可能減小熔池體積，應(yīng)選用能量密度高且熱輸入小的焊接方法[3]。

王敏等人[4]針對薄壁鈦合金T-型結(jié)構(gòu)單面焊實現(xiàn)背面雙側(cè)成形的難題，提出了氬?。═IG）、激光-TIG復(fù)合焊的新方法，通過工藝試驗、數(shù)值模擬等方法研究了單面焊背面雙側(cè)成形特點和實現(xiàn)條件。王石川等人[5]采用TC4鈦合金材料以含預(yù)制塊的舵面四層板結(jié)構(gòu)作為研究對象進(jìn)行熱壓工藝與超塑成形/擴(kuò)散連接試驗的組合工藝研究，實現(xiàn)了界面的冶金連接。韓旭等[6]研究了焊接熱輸入對TC4鈦合金TIG焊接頭組織和性能的影響，表明焊縫主要為針狀α'馬氏體組成的網(wǎng)籃組織，隨著焊接熱輸入的增大，接頭平均硬度增大。采用TIG焊及激光-TIG復(fù)合焊接均能實現(xiàn)鈦合金的良好焊接。

隨著鈦合金應(yīng)用領(lǐng)域的不斷擴(kuò)展，具有復(fù)雜結(jié)構(gòu)的鈦合金結(jié)構(gòu)件逐漸在裝備制造領(lǐng)域得到深入應(yīng)用，不等厚角接結(jié)構(gòu)就是其中的典型代表。鈦合金不等厚角接形式結(jié)構(gòu)特殊，要求焊接熱源有高的能量密度保證熔透，還需精確控制熱輸入，控制焊縫成形，以避免缺陷產(chǎn)生。本研究利用低功率激光誘導(dǎo)TIG熱源[7]對不等厚鈦合金角接結(jié)構(gòu)進(jìn)行打底焊接，分析焊接參數(shù)對焊縫成形的影響，消除因參數(shù)匹配不當(dāng)造成的未熔透、燒穿、咬邊等焊接成形缺陷，從而實現(xiàn)復(fù)雜鈦合金焊接結(jié)構(gòu)件的高精度焊接制造。

1 試驗材料與方法

試驗材料選用15 mm和6 mm厚TC4鈦合金板，其化學(xué)成分如表1所示，焊接結(jié)構(gòu)及焊接試件橫截面結(jié)構(gòu)如圖1a所示。試驗設(shè)備采用由1 000 W的YAG脈沖激光器與交直流氬?。═IG）弧焊機(jī)組成的激光誘導(dǎo)TIG電弧復(fù)合焊接系統(tǒng)。

試驗采用旁軸激光誘導(dǎo)氬弧復(fù)合熱源進(jìn)行鈦合金不等厚角接結(jié)構(gòu)打底焊接，旨在探究焊接參數(shù)（激光功率、TIG電弧電流、焊接間隙）對不等厚角接結(jié)構(gòu)成形的影響。試驗過程激光在前垂直入射，Dla為3 mm，氬弧焊槍與激光夾角為43°，焊接速度500 mm/min，焊接裝置如圖1b所示。焊前使用砂紙打磨鈦合金板材表面去除氧化膜，用酒精清洗去除表面有機(jī)物及灰塵。由于鈦合金在溫度高于250 ℃情況下會逐漸與氫、氧、氮發(fā)生反應(yīng)，吸附的氣體原子固溶到晶格中致使焊接接頭的塑性和韌性下降，該不等厚角接焊接件結(jié)構(gòu)特殊，焊縫正面、側(cè)面及背面均需保護(hù)，特自制惰性氣體保護(hù)箱利用氬氣進(jìn)行焊接保護(hù)，防止鈦合金發(fā)生氧化反應(yīng)。

焊后觀察分析焊縫成形情況，包括焊縫表面是否平整、均勻，焊接接頭是否存在未熔透、燒穿、咬邊、氣孔等缺陷。使用線切割方法垂直焊縫方向切割制取金相試樣，研磨、拋后光使用kroll試劑腐蝕，采用金相顯微鏡觀察接頭橫截面宏觀形貌及微觀組織。硬度測試參考標(biāo)準(zhǔn)GB/T2654-2008《焊接接頭硬度試驗方法》，使用HXD-1000數(shù)顯顯微硬度儀進(jìn)行硬度試驗，所加載荷為200 gf，保壓時間15 s，從焊縫中心位置分別向兩側(cè)進(jìn)行測試，橫向上垂直于焊縫中心線每兩個硬度測試值間距0.3 mm。

2 試驗結(jié)果及分析

2.1 焊接工藝參數(shù)對焊接接頭成形的影響

2.1.1 激光功率對焊接接頭成形的影響

不同激光功率下獲得的焊縫正面成形及焊接接頭橫截面形貌如圖2所示，激光功率分別為0 W、365 W、485 W及545 W，TIG電流保持不變?yōu)?40 A。

由圖2可知，在上述焊接參數(shù)下，焊縫正面均呈現(xiàn)均勻的波紋形貌，焊接接頭表面整體平整，過渡光滑，不存在幾何突變，受力情況較好，應(yīng)力集中程度低，且焊接過程中無飛濺產(chǎn)生。對比不同功率情況下焊接接頭的橫截面形貌：在激光功率為0 W即單TIG焊時，熔深明顯不足，存在未熔合缺陷;在激光功率為365 W時，焊縫背面出現(xiàn)咬邊缺陷;隨著激光功率增大到485 W，焊縫正面平滑，背面熔透成形良好;在激光功率為545 W時，背面熔透深度進(jìn)一步增加，但焊縫正面出現(xiàn)偏移，此時激光與電弧復(fù)合效果增強(qiáng)，但厚板側(cè)出現(xiàn)咬邊缺陷。對比鈦合金不等厚板角接結(jié)構(gòu)單TIG焊與不同激光功率下激光-電弧復(fù)合焊效果發(fā)現(xiàn)，由于激光束的高度集中性使其具有較大的向下沖擊力，明顯增加焊接接頭熔深?？梢娂す夤β实拇笮≈饕绊懞附咏宇^的熔深，直接影響焊接接頭的成形。

2.1.2 TIG電流對焊接接頭成形的影響

保持激光功率485 W不變，調(diào)控TIG電弧電流得到的正面焊縫成形及焊接接頭橫截面形貌如圖3所示，TIG焊電流分別為0 A、210 A、240 A及270 A。

當(dāng)TIG電流為0 A時，激光焊接所得正面焊縫飛濺大，從焊接接頭橫截面可發(fā)現(xiàn)未熔透及咬邊缺陷;隨著TIG焊電流的增大，焊縫金屬熔化量明顯增多，在210 A、240 A時焊縫整體成形良好，未發(fā)現(xiàn)明顯缺陷，且在電流為240 A焊縫背面熔透量增加，得到最佳成形;當(dāng)電流增大到270 A時，TIG電弧明顯變大，加之受到焊接坡口結(jié)構(gòu)的約束，6 mm的薄板一側(cè)金屬熔化量過大，熔化的金屬更多地流向焊縫，導(dǎo)致氣孔缺陷的出現(xiàn)，焊接接頭變形嚴(yán)重。

不等厚板角接結(jié)構(gòu)具有非對稱特征，在保證背面焊縫熔透良好的同時，還需保證薄板一側(cè)不被焊穿，這就對焊接熱源在能量分布和熔透能力方面提出了新的要求。單TIG焊接鎢極載流能力有限，電弧能量分散，致使熔深過淺形成未焊透缺陷;激光焊能量集中穿透力強(qiáng)，但鈦合金導(dǎo)熱系數(shù)小，高能量密度熱源作用于熔池使得熔池表面高能量密度梯度和高表面溫度梯度持續(xù)存在，發(fā)生咬邊缺陷。激光誘導(dǎo)TIG焊接兼顧了電弧焊的穩(wěn)定性及激光焊的高效性，解決了單TIG焊能量在焊縫深度方向穿透不足的問題。激光誘導(dǎo)TIG焊接時能迅速將鈦合金加熱至沸點之上形成光致等離子體并進(jìn)入TIG電弧區(qū)域[3]，促進(jìn)電弧放電提升熱源穩(wěn)定性;同時TIG電弧在脈沖激光的誘導(dǎo)增強(qiáng)作用下，功率密度更高，使得復(fù)合熱源在焊接時較單TIG焊具備更好的穿透能力和更高的焊接效率。激光誘導(dǎo)TIG復(fù)合熱源允許更大的焊接參數(shù)范圍選擇，增強(qiáng)了面對特殊結(jié)構(gòu)焊接件的適應(yīng)性。

2.2 結(jié)構(gòu)間隙對焊接接頭成形的影響

保持激光485 W、TIG電弧電流240 A不變，改變焊接間隙得到的焊縫正面成形及焊接接頭橫截面形貌如圖4所示，預(yù)留間隙分別為0 mm、0.3 mm、0.8 mm。

當(dāng)焊接間隙為0 mm、0.3 mm時，正面焊縫成形良好，在間隙為0.3 mm時，成形更為平滑，背面熔深進(jìn)一步增大;當(dāng)焊接間隙為0.8 mm時，燒穿現(xiàn)象明顯且偏向厚板一側(cè)，不能得到連續(xù)成形的焊縫。

焊接接頭穩(wěn)定成形需滿足力學(xué)上的平衡。焊接過程中焊縫背面自由成形時，熔池側(cè)壁對液態(tài)金屬的吸附力與表面張力的合力共同支撐起背部熔池[8]，在該特殊角接結(jié)構(gòu)中同樣成立。理想狀態(tài)下的背面焊接熔池受力示意如圖5所示，受力平衡條件為：

Fσ=Fm+Psinα（1）

Fm=γHBL（2）

式中 Fσ為背面熔池金屬所受吸附力與表面張力的合力，和液態(tài)金屬與熔池側(cè)壁的作用面積有關(guān)，且Fσ是關(guān)于溫度的函數(shù)，隨溫度在一個有限的范圍內(nèi)變化;Fm為金屬自重;γ為液態(tài)金屬比重系數(shù)，與材料有關(guān);H為背面熔池高度;B為背面熔池寬度;L為背面熔池厚度;P為電弧總壓力;α為電極角度。

在本焊接試驗中，焊接材料為TC4鈦合金，γ為定值，即Psinα不發(fā)生變化;隨著焊接間隙的增加，背面熔池寬度B明顯變大，當(dāng)焊接間隙增加到0.8 mm時，不等厚角接結(jié)構(gòu)因其結(jié)構(gòu)特殊，厚板側(cè)金屬熔化量不足，導(dǎo)致：

Fσ<γHBL+Psinα（3）

背面熔池體積過大，平衡條件被打破，熔池橋接能力下降引起焊接連續(xù)燒穿缺陷且偏向厚板一側(cè)。

2.3 焊接接頭組織及硬度分析

2.3.1 焊接接頭顯微組織分析

焊接接頭宏觀形貌如圖6所示。由圖可知，焊接接頭呈非對稱狀態(tài)分布，焊縫區(qū)域中心線向厚板一側(cè)偏移，且薄板一側(cè)焊縫區(qū)、熱影響區(qū)面積大于厚板側(cè)。焊縫中心線兩側(cè)的接頭熔合區(qū)組織如圖7所示，其中a為厚板側(cè)，b為薄板側(cè)，通過對比發(fā)現(xiàn)，接頭熔合區(qū)存在較大差異，薄板側(cè)存在明顯柱狀晶組織。余淑榮[9]研究鋁合金不等厚板激光焊接及數(shù)值模擬時得出，當(dāng)薄厚兩板電弧、光斑分布相同，能量分布幾乎相同，熱流密度相同。在該焊接試驗過程中熱源在焊縫中間位置，激光誘導(dǎo)TIG熱源在角接結(jié)構(gòu)的兩板上電弧、光斑分布相同，能量分布、熱流密度幾乎相同，薄板溫度場范圍比厚板大，薄板用于加熱的體積小導(dǎo)致峰值溫度高，焊接過程升溫快降溫快。同時由于結(jié)構(gòu)特殊，不同于傳統(tǒng)不等厚板傳熱，薄板在熱傳導(dǎo)過程中傳熱面S2為斜面大于厚板傳熱面積S1，因此薄板側(cè)過冷度較大，形成明顯柱狀晶區(qū)，厚板一側(cè)形成等軸晶組織。

TC4鈦合金不等厚角接結(jié)構(gòu)激光誘導(dǎo)電弧打底焊焊接接頭的顯微組織如圖8所示。圖8a為TC4鈦合金母材組織，由白色 α 相和黑色 β 相組成，二者呈相間交錯分布狀態(tài)。鈦合金相變基礎(chǔ)為同素異晶轉(zhuǎn)變，TC4鈦合金的 β 相變溫度是994 ℃，在該溫度下會產(chǎn)生α（密排六方）/β（體心立方）同素異晶轉(zhuǎn)變。在焊接熱源的作用下，焊縫金屬溫度上升至（α+β）兩相區(qū)，在隨后的冷卻過程中，β 相轉(zhuǎn)變?yōu)檫^飽和的針狀α′馬氏體。圖8b為接頭熔合區(qū)中的細(xì)晶粒區(qū)，該區(qū)距未熔化母材區(qū)很近，冷卻時液態(tài)金屬由于母材的吸熱作用，過冷度較大，出現(xiàn)大量晶核，來不及長大便發(fā)生凝固。圖8c為接頭熔合區(qū)中的粗晶區(qū)，當(dāng)固/液界面向焊縫中心推移時，固相溫度升高，過冷度減小，形成較少的晶核數(shù)，焊縫中部的晶核因受固/液界面到焊縫中心反方向溫度梯度的影響，形成沿固/液界面到焊縫中心方向生長的柱狀晶，由針狀α′馬氏體和少量β相組成[10]。圖8d為焊縫中心區(qū)組織，該區(qū)域聚集熱量較多難以及時散失，沿溫度梯度方向的熱傳導(dǎo)作用較弱，形成較為粗大的等軸晶區(qū)，但由于焊縫中心區(qū)頂部受周圍環(huán)境影響，過冷度較大，形成柱狀晶。在等軸晶和柱狀晶區(qū)均有網(wǎng)籃組織出現(xiàn)，這是β區(qū)加熱經(jīng)過較大的β區(qū)變形、在α+β區(qū)終止變形后得到的組織，變形量達(dá)到50%或更大，原始的β晶界基本破碎，α片或α+β小片短而歪，縱橫比較小，同時α集束交錯排布。激光誘導(dǎo)電弧焊接TC4鈦合金組織中出現(xiàn)了網(wǎng)籃組織，使得鈦合金具有較高的強(qiáng)度、硬度及高溫抗蠕變性能[11]，能提升焊接接頭的強(qiáng)度。

2.3.2 焊接接頭硬度分析

焊接接頭硬度測試沿垂直于焊縫中心線進(jìn)行（見圖6），測試點間距0.3 mm。接頭顯微硬度分布曲線如圖9所示，焊接接頭顯微硬度在焊縫中心線兩側(cè)分布不對稱，薄板一側(cè)區(qū)域更大，TC4母材區(qū)顯微硬度約為340 HV，為焊接接頭硬度最低處;焊縫區(qū)硬度最高，熱影響區(qū)次之。對比硬度整體變化趨勢，從焊縫中心區(qū)向母材方向呈先升后降趨勢，在焊縫柱狀晶區(qū)出現(xiàn)硬度最高值，薄板一側(cè)為383.4 HV，厚板一側(cè)為378.6 HV，這是由于薄板側(cè)峰值溫度高，升溫快降溫快，導(dǎo)致柱狀晶長大明顯;此外，網(wǎng)籃組織中α集束的存在使得顯微硬度提升明顯，焊接熱影響區(qū)部分硬度明顯下降，主要是β 相轉(zhuǎn)變成的馬氏體數(shù)量急劇減少所導(dǎo)致的。通過分析不等厚板角接結(jié)構(gòu)焊接接頭顯微硬度發(fā)現(xiàn)，薄板側(cè)由于焊接傳熱斜面面積大，造成焊縫金屬柱狀晶區(qū)長大明顯，硬度提升大于厚板側(cè)。焊接接頭區(qū)域中網(wǎng)籃組織的出現(xiàn)使得鈦合金硬度普遍提升，提高了焊接接頭強(qiáng)度。

3 結(jié)論

（1）采用激光誘導(dǎo)TIG熱源焊接不等厚角接結(jié)構(gòu)TC4鈦合金，可有效解決單TIG焊熔深不足的問題，有效改善焊接成形。當(dāng)激光功率為485～545 W，TIG電流210～240 A，焊接預(yù)留間隙為0～0.3 mm時可得到良好的焊縫成形。激光與電弧匹配允許的焊接參數(shù)范圍更大，增強(qiáng)了面對特殊結(jié)構(gòu)的焊接適應(yīng)性。

（2）當(dāng)激光功率為485 W、TIG電流240 A、焊接預(yù)留間0.3 mm時可獲得最佳焊接成形，正面焊縫成形均勻，背部熔透良好。

（3）TC4鈦合金不等厚角接結(jié)構(gòu)顯微組織不同于正常對接焊結(jié)構(gòu)，焊縫薄板側(cè)傳熱斜面大于厚板，導(dǎo)致存在柱狀晶區(qū)，厚板側(cè)不具有此特征。

（4）雙相TC4鈦合金焊接后，焊縫區(qū)金屬硬度提升，β 相轉(zhuǎn)變?yōu)檫^飽和的針狀α′馬氏體，形成的網(wǎng)籃組織能提高焊接接頭強(qiáng)度。

參考文獻(xiàn)：

[1] 董寶明，郭德倫，張?zhí)飩}. 鈦合金焊接結(jié)構(gòu)在先進(jìn)飛機(jī)中的應(yīng)用及發(fā)展[J]. 航空材料學(xué)報，2003，23（S1）：239-243.

[2] 何丹琪，石顥. 鈦合金在航空航天領(lǐng)域中的應(yīng)用探討[J].中國高新技術(shù)企業(yè)，2016（27）：50-51.

[3] 史吉鵬. 鈦合金低功率脈沖激光調(diào)控電弧焊接物理機(jī)制及工藝研究[D]. 遼寧：大連理工大學(xué)，2019.

[4] 王敏. 鈦合金T-型結(jié)構(gòu)單面焊背面雙側(cè)成形焊接新技術(shù)研究[D]. 黑龍江：哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2011.

[5] 王石川. 四層TC4舵面SPF/DB工藝研究[D]. 江蘇：南京航空航天大學(xué)，2016.

[6] 韓旭，董俊慧，高曉剛. 焊接熱輸入對TC4鈦合金TIG焊接頭組織和性能的影響[J]. 電焊機(jī)，2016，46（12）：96-100.

[7] Liu L M，Yuan S T，Li C B. Effect of relative location oflaser beam and TIG arc in different hybrid welding modes[J]. Science and Technology of Welding and Joining，2012，17（6）：441-446.

[8] 彭遠(yuǎn)江，馬崇山. 手工電弧焊單面焊雙面成形的機(jī)理及成形控制的探討（上）[J]. 焊接技術(shù)，1989（5）：37-41.

[9] 余淑榮，樊丁，熊進(jìn)輝，等. 鋁合金不等厚板的CO2激光拼焊及數(shù)值模擬[J]. 中國激光，2008（11）：1795-1800.

[10] 黃煒，王少剛，李立澤，等. 鈦合金激光焊及其接頭的顯微組織與力學(xué)性能[J]. 材料開發(fā)與應(yīng)用，2019，34（2）：20-27.

[11] SHI J P，SONG G，CHI J Y. Effect of active of gas on weldappearance and performance in laser-TIG hybrid weldedtitanium alloy[J]. International Journal of Lightweight Ma-terials and Manufacture，2018，1（1）：47-53.