汪耀武

(1.咸寧職業(yè)技術(shù)學(xué)院建筑學(xué)院，湖北 咸寧 437100；2.鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院，河南 鄭州 450001)

0 引 言

隨著淺部礦產(chǎn)資源的逐漸枯竭，越來(lái)越多的礦山進(jìn)入了深部開(kāi)采。隨著開(kāi)采深度的增加，地壓?jiǎn)栴}將日益突出，并成為實(shí)現(xiàn)深部安全、高效開(kāi)采的主要障礙。充填技術(shù)是解決深部地壓控制、維護(hù)采空區(qū)穩(wěn)定、保障安全作業(yè)、保護(hù)地表不遭破壞和維持既有生態(tài)環(huán)境的有效途徑之一[1-4]。尾砂和粉煤灰等固體廢棄物近年來(lái)被廣泛研究用于金屬礦井下開(kāi)采充填，不僅可以減少環(huán)境污染，還能為礦山節(jié)約充填成本，提高經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益[5-7]。山東黃金三山島金礦是膠東三山島-倉(cāng)上斷裂帶上的超大型蝕變巖型金礦，礦山生產(chǎn)已基本實(shí)現(xiàn)機(jī)械化生產(chǎn)。年開(kāi)采礦石量近300萬(wàn)t，開(kāi)采深度接近地下800 m。三山島金礦礦區(qū)三面臨海，礦區(qū)內(nèi)水文地質(zhì)條件極其復(fù)雜，井下涌水主要有現(xiàn)代海水、基巖裂隙鹵水、第四系孔隙水、大氣降水等組成。其中，基巖裂隙鹵水具有與現(xiàn)代海水起源相同、高礦化度的特征[8]。礦區(qū)內(nèi)的充填用水主要為經(jīng)過(guò)過(guò)濾、沉淀處理的井下涌水。由于井下涌水來(lái)源復(fù)雜且含有大量鹽鹵離子，這些鹽鹵離子的存在可能對(duì)充填體的力學(xué)性能產(chǎn)生影響。根據(jù)礦山現(xiàn)階段的開(kāi)采工藝，開(kāi)采設(shè)備需要在充填體上進(jìn)行作業(yè)，因此對(duì)充填體早期強(qiáng)度有較高的要求，若充填體早期強(qiáng)度不足，極易造成充填體發(fā)生破壞崩解，影響采場(chǎng)的整體穩(wěn)定性，威脅礦山安全生產(chǎn)[9-11]。本文通過(guò)分析充填用水中的主要鹽鹵離子及含量，開(kāi)展了不同粉煤灰摻量替代膠結(jié)劑的充填體強(qiáng)度試驗(yàn)和最優(yōu)粉煤灰摻量條件下不同CaO摻量的充填體試驗(yàn)，探索三山島金礦提高充填體早期強(qiáng)度、降低充填成本的途徑。

1 試驗(yàn)材料及方案

1.1 攪拌用水

本次試驗(yàn)充填體攪拌用水與礦山井下充填用水一致，取自礦山充填站，并按照水質(zhì)檢驗(yàn)取樣規(guī)程的要求進(jìn)行操作，將取樣容器用代取水樣沖洗3次后進(jìn)行灌裝取樣，待水樣充滿容器至溢流時(shí)蓋緊塞子，使水樣上方幾乎無(wú)殘留空氣，以減少運(yùn)輸過(guò)程中水樣的晃動(dòng)，避免溶解性氣體逸出、低價(jià)離子被氧化或者揮發(fā)性物質(zhì)的流失等。

對(duì)現(xiàn)場(chǎng)取樣的充填用水在7 d內(nèi)進(jìn)行水質(zhì)檢驗(yàn)，檢驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1。 由表1可知，三山島金礦充填用水中含有大量鹽鹵離子，尤其是Cl-、SO42-等離子。

表1 三山島金礦充填用水離子濃度Table 1 Ion concentration of Sanshandao gold mine filling water

1.2 尾砂

為了保證試驗(yàn)充填體采用的分級(jí)尾砂具有一定的代表性，分級(jí)尾砂的取樣工作在礦區(qū)充填站充填設(shè)備正常運(yùn)行時(shí)進(jìn)行。通過(guò)終端控制尾砂倉(cāng)開(kāi)始放砂，此時(shí)不加入充填膠結(jié)劑，運(yùn)行一段時(shí)間后，打開(kāi)閥門從充填攪拌桶內(nèi)放出適量的尾砂砂漿，堆存于干凈平整的水泥地面，待尾砂沉降完畢并濾掉大部分水分之后，裝入編織袋。對(duì)現(xiàn)場(chǎng)取樣得到的分級(jí)尾砂進(jìn)行粒度分布分析，分析結(jié)果見(jiàn)圖1。

1.3 膠結(jié)劑

本次試驗(yàn)采用的膠結(jié)劑與礦區(qū)充填站采用的膠結(jié)劑一致，為山東黃金焦家金礦自主研發(fā)生產(chǎn)的井下充填專用膠結(jié)劑——焦家C料。為了研究焦家C料作為膠結(jié)劑的物化性質(zhì)，選用普通硅酸鹽水泥作為對(duì)比組進(jìn)行粒級(jí)分析，分析結(jié)果見(jiàn)表2。由表2可知，礦山目前所使用的焦家C料的粒級(jí)分布比普通水泥更均勻，粒度更細(xì)，22.849 μm以下粒徑的顆粒占了總量的90%，其中粒徑小于5.794 μm的顆粒占總量的50%，比表面積更是達(dá)到了普通水泥的1.41倍。

圖1 分級(jí)尾砂粒級(jí)分布曲線Fig.1 Classification tailings grain size distribution curve

表2 膠結(jié)劑粒級(jí)分析數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表Table 2 Statistics of particle size analysis data of cement

1.4 試驗(yàn)方案

為了研究粉煤灰摻量對(duì)充填體試塊強(qiáng)度的影響及得出最佳的粉煤灰摻量，設(shè)計(jì)采用粉煤灰替代部分膠結(jié)劑繼續(xù)膠凝試樣制備，粉煤灰摻量為膠結(jié)劑總量的0%、5%、10%、15%和20%，設(shè)計(jì)充填體灰砂比為1∶5，充填體料漿質(zhì)量濃度為70%，養(yǎng)護(hù)齡期為3 d、7 d和14 d，每組制備試樣充填體試樣3個(gè)，試樣尺寸為7.07 cm×7.07 cm ×7.07 cm的立方體。

為了提高粉煤灰活性，設(shè)計(jì)在充填體料漿內(nèi)添加生石灰作為粉煤灰活性激發(fā)劑，為了得到最佳的生石灰摻量，設(shè)計(jì)生石灰摻量為最佳粉煤灰含量的10%、15%、20%和25%，設(shè)計(jì)充填體灰砂比為1∶5，充填體料漿質(zhì)量濃度為70%，養(yǎng)護(hù)齡期為3 d、7 d和14 d，每組制備試樣充填體試樣3個(gè)，試樣尺寸為7.07 cm×7.07 cm×7.07 cm的立方體。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 粉煤灰對(duì)充填體試樣抗壓強(qiáng)度影響規(guī)律

根據(jù)試驗(yàn)方案將制作好的充填體試樣按照標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件養(yǎng)護(hù)到設(shè)計(jì)齡期后，即對(duì)其進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)，測(cè)定單軸抗壓強(qiáng)度，結(jié)果取3個(gè)試樣抗壓強(qiáng)度的平均值。從圖2中可以看出，無(wú)論是自來(lái)水配制的充填體還是充填用水配制的充填體，當(dāng)粉煤灰摻量為5%時(shí)，其單軸抗壓強(qiáng)度較不添加粉煤灰時(shí)均有所提高，但隨著粉煤灰摻量的進(jìn)一步提高，充填體試樣的單軸抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。 分析其原因，粉煤灰摻量越高，充填試塊制作中膠結(jié)劑的用量越少，粉煤灰的膠凝特性不能明顯替代膠結(jié)劑的膠凝效果，因此，充填試樣表現(xiàn)出單軸抗壓強(qiáng)度下降的趨勢(shì)。

從圖3中可以看出，在粉煤灰摻量相同的條件下，比較相應(yīng)的養(yǎng)護(hù)齡期采用充填用水和自來(lái)水制作的充填體試樣單軸抗壓強(qiáng)度，采用充填用水制作充填體試樣的單軸抗壓強(qiáng)度明顯較高。在相同的粉煤灰摻量下，使用充填用水和自來(lái)水制作的充填體試樣隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加，其單軸抗壓強(qiáng)度也顯著提高。當(dāng)粉煤灰摻量為5%時(shí)，充填體試樣的單軸抗壓強(qiáng)度隨養(yǎng)護(hù)齡期的增加增幅最大。

粉煤灰具有一定的火山灰活性，其活性激發(fā)效果的好壞是決定其是否可適用于分級(jí)尾砂的膠結(jié)材料，對(duì)于提高充填試塊的強(qiáng)度和降低充填成本有著重要意義。從試驗(yàn)結(jié)果中可以看出，當(dāng)粉煤灰摻量為5%時(shí)，充填試塊的單軸抗壓強(qiáng)度比不摻粉煤灰有所提高，而且摻加粉煤灰后充填試塊隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加，其單軸抗壓強(qiáng)度增幅更大。因此，最終確定粉煤灰摻量為5%。

圖2 不同粉煤灰摻量下充填體試樣強(qiáng)度變化曲線Fig.2 Curve of strength variation of backfill specimens with different fly ash content

圖3 不同粉煤灰摻量下充填體試樣強(qiáng)度柱狀圖Fig.3 Bar graph of the strength of the backfill body samples under different fly ash content

2.2 生石灰對(duì)粉煤灰活性的激發(fā)規(guī)律

根據(jù)試驗(yàn)方案將制作好的充填體試樣按照標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件養(yǎng)護(hù)到設(shè)計(jì)齡期后，即對(duì)其進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)，測(cè)定其單軸抗壓強(qiáng)度，結(jié)果取3個(gè)試樣抗壓強(qiáng)度的平均值。從圖4中可以看出，使用自來(lái)水制作的充填體試樣各養(yǎng)護(hù)齡期的單軸抗壓強(qiáng)度隨著生石灰摻量的增加而增大，而使用充填用水制作的充填體試樣各養(yǎng)護(hù)齡期的單軸抗壓強(qiáng)度隨著生石灰摻量的增加呈現(xiàn)出先增大后降低的變化規(guī)律，當(dāng)生石灰摻量為粉煤灰質(zhì)量的20%時(shí)，充填體強(qiáng)度最大。分析其原因，生石灰可與水發(fā)生反應(yīng)生成Ca(OH)2，在堿性環(huán)境下，粉煤灰顆粒表面的Si—O和Al—O化學(xué)鍵斷裂，形成游離的不飽和化學(xué)鍵，使得具有活性的SiO2、Al2O3溶出。Ca(OH)2與活性物質(zhì)SiO2、Al2O3發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成具有一定強(qiáng)度的水化硅酸鈣(CSH)和水化鋁酸鈣(CAH)，從而充填試塊單軸抗壓強(qiáng)度有一定的提高。這也是使用自來(lái)水制作的充填體試樣單軸抗壓強(qiáng)度隨著生石灰摻量的增加而增大的原因。

圖4 CaO摻量與充填體強(qiáng)度的關(guān)系曲線Fig.4 Curve of the relationship between the amount of CaO and the strength of the backfill

3 結(jié) 論

1) 當(dāng)粉煤灰摻量為5%時(shí)，其單軸抗壓強(qiáng)度較不添加粉煤灰時(shí)均有所提高，但隨著粉煤灰摻量的進(jìn)一步提高，充填體試樣的單軸抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，適量的粉煤灰有利于提高三山島金礦充填體的早期強(qiáng)度。

3) 在充填體中加入粉煤灰活化劑(CaO)以提高粉煤灰的火山灰活性，通過(guò)充填體強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果，當(dāng)CaO摻量為粉煤灰質(zhì)量的20%時(shí)，充填體強(qiáng)度最大。