(江蘇省中成建設(shè)工程總公司,江蘇 南京 210041)
鋼筋銹蝕作為影響錨固體系耐久性能的影響因素之一,對鋼筋與砂漿間的粘結(jié)性能有著重要影響[1]。而粘結(jié)力作為鋼筋與砂漿兩種材料共同作用的前提和基礎(chǔ),粘結(jié)作用的退化會導(dǎo)致錨桿錨固性能的降低[2]。鑒于此,本文基于法拉第定律推導(dǎo)得到鋼筋銹蝕率、電流密度、通電時間三者間的定量關(guān)系,并以此為理論基礎(chǔ)對試件進行電化學(xué)加速腐蝕試驗。通過MTS 疲勞試驗機,進行了鋼筋-混凝土試件的中心拉拔試驗,得到不同試件的荷載—滑移曲線,并根據(jù)試驗數(shù)據(jù)建立鋼筋—砂漿界面粘結(jié)強度退化模型。
試驗采用的鋼筋等級為HRB400,直徑為16mm。制備砂漿的等級為M30,水泥、砂、水配合比分別1:1.38:0.43。其中水泥采用海螺牌標(biāo)號為42.5 號的硅酸鹽水泥,砂子采用ISO 標(biāo)準(zhǔn)中砂,試驗用水采用潔凈的自來水,配比砂漿時摻入聚羧酸系高性能減水劑。考慮到后期部分試件要進行通電腐蝕,因此在拌制砂漿的時候添加約3%水泥質(zhì)量的氯鹽以保證腐蝕速率。養(yǎng)護28d后試件的抗壓強度為31.2MPa。
試件中鋼筋長度設(shè)定為35cm,混凝土試件尺寸為150mm×150mm×150mm。同時,為避免加載端發(fā)生局部破壞以及控制鋼筋錨固段的長度,在拔出鋼筋兩端的加載端和自由端各設(shè)置一段PVC 管作為拉拔試件的無粘結(jié)段。本實驗拉拔試件的具體尺寸和鋼筋布置如圖1所示。
圖1 拉拔試件示意圖
在試件中鋼筋伸出較短的一端連上導(dǎo)線,進行焊接,并用環(huán)氧樹脂進行密封。同時為了防止在試驗過程中溶液滲入PVC 管道內(nèi),用玻璃膠對PVC管端部進行密封。待環(huán)氧樹脂膠和玻璃膠干后將試件放在盛有3.5%NaCl 溶液的塑料槽中浸泡3 天后取出,準(zhǔn)備進行通電。試驗電源采用上海全力電器雙路可調(diào)直流穩(wěn)壓電源。每組4 個試件進行并聯(lián)接線,同時將電源正極與鋼筋相連,塑料槽中的銅板與電源負極相連進行通電。試件通電腐蝕示意圖如圖2所示。
圖2 試件通電布置圖
實驗加載儀器為MTS 疲勞試驗機,其最大加載量1000kN。采用定制的鋼架作為本試驗的加載裝置。將試件放置于該鋼架底部,加載端鋼筋穿過下側(cè)鐵板的孔洞,并用試驗機自帶的平頭夾板夾住,同時試驗機上的夾具夾住鋼架上方的鐵柱,此時鋼筋被夾具固定,而試件隨鐵架向上運動,鋼筋會被逐漸拔出。拉拔試驗的加載速率設(shè)定為2mm/min,連續(xù)加載至試件破壞。試驗中在試件的加載端和自由端分別布置兩個位移計,用以測量試驗過程中鋼筋自由端和加載端的位移。試件拉拔示意圖如圖3、4 所示。
圖3 試件拉拔示意圖
圖4 試件拉拔布置圖
試件在通電腐蝕的過程中,由于鋼筋產(chǎn)生電化學(xué)反應(yīng),銹蝕產(chǎn)物膨脹,導(dǎo)致試件表面產(chǎn)生一定的銹脹裂縫,并且在試件拉拔過程中裂縫沿著原有的銹脹裂縫繼續(xù)擴展,最終形成一條貫穿截面的裂縫,發(fā)生劈裂破壞,砂漿對鋼筋握裹力基本消失,殘余荷載近乎為0。各銹蝕試件的拉拔—滑移曲線如圖5所示。
圖5 不同銹蝕率下的荷載—滑移曲線
由圖5可知,鋼筋與砂漿的界面粘結(jié)性能隨著鋼筋銹蝕的加劇而不斷衰退,但在銹蝕率達到0.5%時,鋼筋與砂漿界面粘結(jié)強度得到一定提高,出現(xiàn)這種現(xiàn)象有兩點原因:其一,微量的銹蝕產(chǎn)物產(chǎn)生后填充了鋼筋與砂漿界面的空隙,導(dǎo)致鋼筋與砂漿間的摩擦力增加。其二,鋼筋通電后產(chǎn)生的銹蝕物的體積約為銹蝕前的2~4 倍,該膨脹力擠壓鋼筋四周的砂漿,導(dǎo)致砂漿對鋼筋的握裹力增加,粘結(jié)強度因而得到增強。隨著鋼筋銹蝕率的增加,產(chǎn)生的銹脹應(yīng)力繼續(xù)增加,試件表面開始出現(xiàn)裂縫。裂縫的出現(xiàn)直接導(dǎo)致前期產(chǎn)生的銹脹應(yīng)力得到釋放,鋼筋與砂漿的握裹力顯著下降,進而導(dǎo)致兩者之間的粘結(jié)力降低。當(dāng)銹蝕率達到10%時,粘結(jié)強度基本消失。
本文通過鋼筋鋼筋—混凝土試塊的中心拉拔試驗,研究了不同銹蝕率情況下鋼筋—混凝土界面粘結(jié)強度的變化規(guī)律,得到的結(jié)論如下:在鋼筋銹蝕初期,鋼筋表面產(chǎn)生的銹蝕產(chǎn)物增加了砂漿對鋼筋的握裹力,粘結(jié)強度得到提高。隨著銹蝕加劇,試件表面產(chǎn)生裂縫,銹脹應(yīng)力被釋放,粘結(jié)強度開始呈衰減趨勢。