孫飛鵬

上海建工材料工程有限公司 上海 200086

在北方地區(qū)或南方室內(nèi)冰雪場等項(xiàng)目中，混凝土的抗凍能力將直接影響混凝土結(jié)構(gòu)的長期性及耐久性，耐久性關(guān)系到工程結(jié)構(gòu)的使用壽命。

快凍法基于檢驗(yàn)混凝土快速凍融循環(huán)次數(shù)的原理來反映混凝土的抗凍性能，凍融循環(huán)次數(shù)越多，混凝土的抗凍性能越高[1-2]。

一般認(rèn)為混凝土拌和物的含氣量在5%～6%時(shí)，硬化混凝土的抗凍性達(dá)到最佳。

本文通過在C60高強(qiáng)混凝土中摻入不同摻量的引氣劑，研究混凝土是否能達(dá)到預(yù)期的抗凍效果。

為減小快凍法試驗(yàn)的相關(guān)誤差（含氣量作為影響混凝土抗凍性的主要因素之一），前期試驗(yàn)明確了同一配合比的混凝土拌和物，其坍落度大小、加水量多少和含氣量大小基本無關(guān)，后期的試驗(yàn)就剔除了這些因素，有助于工程技術(shù)人員根據(jù)相關(guān)試驗(yàn)，做出合理推斷，以便更好地利用快凍法的檢測手段來快速判斷硬化混凝土的抗凍性能。

1 試驗(yàn)方法

本次試驗(yàn)從C60混凝土強(qiáng)度等級的配合比研究入手，將來再逐步擴(kuò)展到C35、C40、C50、C80等其他各強(qiáng)度等級。本次試驗(yàn)混凝土的養(yǎng)護(hù)條件為：

1）養(yǎng)護(hù)溫度分為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù) （20 ℃±2 ℃）及水養(yǎng)護(hù)（20 ℃±2 ℃）這2種養(yǎng)護(hù)方式。

2）養(yǎng)護(hù)的相對濕度為≥90%（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)）及100%（水養(yǎng)，即濕度為100%）。

3）養(yǎng)護(hù)齡期為28 d。

2 試驗(yàn)配比及數(shù)據(jù)

本次試驗(yàn)的研究目標(biāo)是混凝土拌和物的高含氣量對成形后硬化混凝土抗凍性和抗壓強(qiáng)度的影響?；炷翉?qiáng)度設(shè)計(jì)根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)JGJ 55—2011《普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》進(jìn)行，試驗(yàn)方法根據(jù)GB/T 50082—2009《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行，具體如表1、表2所示。

3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析

3.1 含氣量為7.2%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

含氣量為7.2%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)如圖1所示。由圖1可知：當(dāng)混凝土拌和物含氣量為7.2%時(shí)，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈現(xiàn)直線下滑的趨勢，而質(zhì)量損失率呈緩步上升的趨勢。

3.2 含氣量為7.8%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

含氣量為7.8%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)如圖2所示。

表1 C60混凝土配合比設(shè)計(jì)及抗壓強(qiáng)度

表2 硬化混凝土試件抗凍融循環(huán)試驗(yàn)數(shù)據(jù)

圖1 含氣量為7.2%的P值、 ΔW值變化趨勢

圖2 含氣量為7.8%的P值、 ΔW值變化趨勢

由圖2可知：當(dāng)混凝土拌和物的含氣量為7.8%時(shí)，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈現(xiàn)出緩步下滑的趨勢，而質(zhì)量損失率卻呈逐步上升的趨勢。

3.3 含氣量為9.4%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

含氣量為9.4%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)如圖3所示。

由圖3可知：當(dāng)混凝土拌和物含氣量為9.4%時(shí)，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈現(xiàn)先上升再下滑的趨勢，而質(zhì)量損失率卻呈逐步上升的趨勢。

3.4 含氣量為10.2%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

含氣量為10.2%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)如圖4所示。

由圖4可知：當(dāng)混凝土拌和物含氣量為10.2%時(shí)，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈現(xiàn)基本平穩(wěn)的趨勢，而質(zhì)量損失率卻呈逐步上升的趨勢。

圖2 含氣量為10.2%的P值、 ΔW值變化趨勢

圖3 含氣量為9.4%的P值、 ΔW值變化趨勢

3.5 含氣量為14.3%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

含氣量為14.3%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)如圖5所示。

由圖5可知：當(dāng)混凝土拌和物含氣量為14.3%時(shí)，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈現(xiàn)穩(wěn)步下滑的趨勢，而質(zhì)量損失率卻呈逐步上升的趨勢。

3.6 含氣量為18.0%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

含氣量為18.0%的混凝土抗凍融試驗(yàn)數(shù)據(jù)如圖6所示。

由圖6可知：當(dāng)混凝土拌和物含氣量為18.0%時(shí)，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈現(xiàn)下滑的趨勢，而質(zhì)量損失率卻呈逐步上升的趨勢。

圖5 含氣量為14.3%的P值、 ΔW值變化趨勢

圖6 含氣量為18.0%的P值、 ΔW值變化趨勢

3.7 不同含氣量混凝土F200下的相對動彈性模量及質(zhì)量損失率變化趨勢

不同含氣量混凝土F200下的相對動彈性模量及質(zhì)量損失率變化趨勢如圖7所示。由圖7可知：在F200凍融循環(huán)條件下，隨著混凝土拌和物含氣量的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈現(xiàn)比較平穩(wěn)的趨勢，含氣量為7.8%時(shí)，相對動彈性模量最高，但質(zhì)量損失率卻隨含氣量的上升呈逐步上升的趨勢。

3.8 不同含氣量混凝土F300下的相對動彈性模量及質(zhì)量損失率變化趨勢

不同含氣量混凝土F300下的相對動彈性模量及質(zhì)量損失率變化趨勢如圖8所示。由圖8可知：在F300凍融循環(huán)條件下，隨著混凝土拌和物含氣量的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈現(xiàn)兩頭低、中間高的態(tài)勢，含氣量為7.8%時(shí)，相對動彈性模量最高，但質(zhì)量損失率卻隨含氣量的上升呈逐步上升的趨勢。

3.9 不同含氣量混凝土F400下的相對動彈性模量及質(zhì)量損失率變化趨勢

圖7 F200不同含氣量的P值、 ΔW值比較

圖8 F300不同含氣量的P值、 ΔW值比較

不同含氣量混凝土F400下的相對動彈性模量及質(zhì)量損失率變化趨勢如圖9所示。由圖9可知：在F400凍融循環(huán)條件下，隨著混凝土拌和物含氣量的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈先升后降的趨勢，含氣量為9.4%時(shí)，相對動彈性模量最高，但質(zhì)量損失率卻隨含氣量的上升呈逐步上升的趨勢。

3.10 不同含氣量混凝土F500下的相對動彈性模量及質(zhì)量損失率變化趨勢

不同含氣量混凝土F500下的相對動彈性模量及質(zhì)量損失率變化趨勢如圖10所示。由圖10可知：在F500凍融循環(huán)條件下，隨著混凝土拌和物含氣量的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈現(xiàn)先升后降的趨勢，含氣量為9.4%時(shí)，相對動彈性模量最高，但質(zhì)量損失率卻隨含氣量的上升呈逐步上升的趨勢。

圖9 F400不同含氣量的P值、 ΔW值比較

圖10 F500不同含氣量的P值、 ΔW值比較

3.11 不同含氣量混凝土F600下的相對動彈性模量及質(zhì)量損失率變化趨勢

不同含氣量混凝土F600下的相對動彈性模量及質(zhì)量損失率變化趨勢如圖11所示。由圖11可知：在F600凍融循環(huán)條件下，隨著混凝土拌和物含氣量的增加，成形混凝土試件的相對動彈性模量呈現(xiàn)先升后降的趨勢，含氣量為10.2%時(shí)，相對動彈性模量最高，但質(zhì)量損失率卻隨含氣量的上升呈逐步上升的趨勢。

3.12 含氣量和強(qiáng)度的關(guān)系

混凝土含氣量和強(qiáng)度的關(guān)系如圖12所示。由圖12可知：隨著混凝土拌和物含氣量的增加，成形混凝土試件的7 d及28 d抗壓強(qiáng)度基本呈逐步下滑的趨勢，混凝土拌和物含氣量在9.4%及以上時(shí)，硬化混凝土試件的7 d及28 d抗壓強(qiáng)度基本接近。

4 試驗(yàn)結(jié)論

1）高含氣量混凝土（含氣量＞6.0%）的抗凍性能，在混凝土拌和物含氣量為8%～10%時(shí)達(dá)到最佳。

圖11 F600不同含氣量的P值 ΔW值比較

圖12 含氣量和強(qiáng)度的關(guān)系

2）高含氣量混凝土（含氣量＞6.0%）的抗凍融循環(huán)后的混凝土質(zhì)量損失率，隨著混凝土拌和物含氣量的增加而增大。

3）高含氣量混凝土（含氣量＞6.0%）的抗凍融循環(huán)試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，其相對動彈性模量的變化大于其質(zhì)量損失率的變化。

4）高含氣量混凝土（含氣量＞6.0%）的7、28 d抗壓強(qiáng)度，隨著含氣量的增加而逐步降低，含氣量超過20%時(shí)，混凝土抗壓強(qiáng)度更是急劇降低。

5）以C60為基準(zhǔn)配合比配制的高含氣量混凝土（含氣量＞6.0%）的抗凍性能，當(dāng)混凝土拌和物含氣量為7.2%～18.0%時(shí)，全部能達(dá)到F600的抗凍要求。

6）以C60為基準(zhǔn)配合比配制的高含氣量混凝土（含氣量＞6.0%）的抗壓強(qiáng)度，當(dāng)混凝土拌和物含氣量達(dá)到9.4%及以上時(shí)，硬化混凝土試件的7 、28 d抗壓強(qiáng)度基本接近。

5 原因分析

高含氣量混凝土（含氣量＞6.0%）含氣量增加，是由于混凝土拌和物中摻入了不同摻量的引氣劑。隨著引氣劑摻量的增大，混凝土拌和物的含氣量也會逐步增大。因?yàn)橐龤鈩┦蔷哂性魉饔玫谋砻婊钚詣?，所以它可以明顯降低混凝土拌和水的表面張力，使混凝土內(nèi)部產(chǎn)生大量穩(wěn)定的氣泡。這些氣泡能使混凝土結(jié)冰膨脹時(shí)的膨脹壓得到緩沖或抵消，但高含氣量混凝土（含氣量＞6.0%）的抗凍性能，或者說其氣泡含量達(dá)到多少時(shí)，對膨脹壓的緩沖能力達(dá)到最佳，理論上肯定存在一個(gè)最佳含氣量值。

隨著混凝土拌和物含氣量的增加，硬化混凝土的抗壓強(qiáng)度逐步降低應(yīng)該不難理解，可能主要是由于混凝土拌和物的密實(shí)度不斷降低所致，同時(shí)也致使抗凍融循環(huán)后的質(zhì)量損失率同步升高。