許 駿

上海新晃空調(diào)設(shè)備股份有限公司

0 引言

順應(yīng)節(jié)能減排國(guó)策，大溫差小流量是暖通空調(diào)行業(yè)在集中式冷源空調(diào)系統(tǒng)中采用的重要節(jié)能技術(shù)，用以降低系統(tǒng)運(yùn)行能耗。然而，近幾年各類項(xiàng)目的調(diào)試、運(yùn)行記錄校核中經(jīng)常發(fā)生系統(tǒng)運(yùn)行效果不佳、熱交換量大幅度衰減的現(xiàn)象，主要表現(xiàn)在：

(1)供回水溫差(本文后續(xù)標(biāo)注ΔTW)小。有些項(xiàng)目冷凍水實(shí)際運(yùn)行ΔTW僅為3 ℃，偏離常規(guī)7/12 ℃工況，與項(xiàng)目設(shè)計(jì)選用的大溫差更是大相徑庭。

(2) 末端設(shè)備制冷運(yùn)行效果不佳，制冷量波動(dòng)幅度極大，在ΔTW≥8 ℃的FCU產(chǎn)品、小規(guī)格AHU產(chǎn)品上表現(xiàn)尤為顯著。

就此現(xiàn)象，在大溫差系統(tǒng)供回水溫的優(yōu)化選擇上，業(yè)界已有多年研究，就系統(tǒng)能耗、管線及水泵等關(guān)聯(lián)子項(xiàng)的初投資-運(yùn)行費(fèi)用進(jìn)行了大量的估算統(tǒng)計(jì)對(duì)比，基本形成了“水系統(tǒng)不同，最優(yōu)化的工況可能不同，具體取決于空調(diào)負(fù)荷特點(diǎn)、外部環(huán)境、設(shè)備性能等。水流量并非越小越好，水泵及冷卻塔節(jié)省的能耗應(yīng)大于空調(diào)設(shè)備傳熱效率可能下降所增加的能耗”[1]的行業(yè)共識(shí)。對(duì)末端設(shè)備則提出“采用冷水大溫差的供水方法時(shí)，不能沿用常規(guī)的設(shè)備樣本，必須由制造廠重新計(jì)算選型，以保證設(shè)計(jì)和設(shè)備選用的可靠性”的原則[2]。賈晶等基于既有選型軟件和既定傳熱系數(shù)，也對(duì)選型工況的對(duì)數(shù)平均溫差與熱交換量函數(shù)關(guān)系進(jìn)行了初步解析，并說(shuō)明“能夠選擇合適的水系統(tǒng)末端設(shè)備，滿足大溫差小流量系統(tǒng)方案的需求”[1]。同時(shí)業(yè)內(nèi)也做了大量的不同工況對(duì)比試驗(yàn)，對(duì)上述觀點(diǎn)進(jìn)行佐證；但較少涉略空氣冷卻器的理論機(jī)理?；谶@些業(yè)界共識(shí)，本文依據(jù)流體力學(xué)和傳熱學(xué)基本原理，立足于通用銅管鋁肋片套片式空氣冷卻器的肋片導(dǎo)熱形式，按照常用的冷凍循環(huán)水側(cè)配管工藝，計(jì)算分析不同進(jìn)出ΔTW對(duì)銅管內(nèi)流體流速(本文后續(xù)標(biāo)注Vw)、雷諾數(shù)(Re)、強(qiáng)制對(duì)流熱交換系數(shù)的影響，統(tǒng)計(jì)歸納可適配的水溫差選擇范圍，對(duì)關(guān)鍵的Re 數(shù)和對(duì)數(shù)平均溫差(Δtlm)數(shù)據(jù)歸納解析，對(duì)FCU 和AHU 的選型提出適用性建議。

1 相關(guān)傳熱機(jī)理

自然界中基本的熱量傳遞方式：導(dǎo)熱、對(duì)流和熱輻射。熱量傳遞過(guò)程中各個(gè)環(huán)節(jié)的理論熱交換方式[4]見(jiàn)如下流程：

在工程上常見(jiàn)溫度范圍內(nèi)，空氣沒(méi)有輻射與吸收的能力，對(duì)FCU和AHU而言，以空氣冷卻器為解析對(duì)象，銅管外壁與周?chē)諝忾g熱量傳遞以對(duì)流傳熱方式進(jìn)行，制冷工況時(shí)熱交換方式為：

由于空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)遠(yuǎn)小于冷(熱)媒側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，冷(熱)媒側(cè)熱阻是主要傳熱熱阻[3]。與大溫差系統(tǒng)運(yùn)行效果有密切影響的是對(duì)流傳熱-1，即冷水對(duì)銅管內(nèi)壁的對(duì)流傳熱。

1.1 參照J(rèn)IS標(biāo)準(zhǔn)的水盤(pán)管熱交換量計(jì)算公式

其中，

式（1）和式（2）)中：

qt—冷卻負(fù)荷全熱交換量；

QT—機(jī)組風(fēng)量(標(biāo)準(zhǔn)狀況)；

ρa(bǔ)—空氣的密度(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)1.2 kg/m3)；

ia1/ia2—進(jìn)/出口空氣焓值(KJ/kg)；

Row—換熱器排數(shù)；

Kf—傳熱系數(shù)；

Δtlm—對(duì)數(shù)平均溫差(K)；

Af—迎風(fēng)面面積(m2)；

WSF—濕面系數(shù)；

Δt1—進(jìn)風(fēng)干球溫度-出水溫度；

Δt2—出風(fēng)干球溫度-進(jìn)水溫度。

實(shí)際工程項(xiàng)目夏季制冷運(yùn)行中，一定溫度范圍內(nèi)，設(shè)備的盤(pán)管列數(shù)、盤(pán)管迎風(fēng)面積已經(jīng)固定，在一定進(jìn)出風(fēng)工況范圍內(nèi)，設(shè)備的運(yùn)行風(fēng)量、空氣密度變化幅度不大，進(jìn)出風(fēng)空氣焓值、濕面系數(shù)是目標(biāo)參數(shù)熱交換量的因變量，上述公式的自變量解析簡(jiǎn)化為對(duì)傳熱系數(shù)Kf和對(duì)數(shù)平均溫差Δtlm的分析。

1）由傳熱學(xué)可知，流體的熱物理性質(zhì)對(duì)于對(duì)流傳熱有很大的影響，無(wú)相變的強(qiáng)制對(duì)流傳熱過(guò)程中，流體的密度ρ、動(dòng)力黏度h、導(dǎo)熱系數(shù)λ以及定壓熱容cp等都會(huì)影響流體中速度的分布和熱量的傳遞，從而影響對(duì)流傳熱的效果。因此，表征對(duì)流傳熱強(qiáng)弱的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是取決于多種因素的復(fù)雜函數(shù)，以單相強(qiáng)制對(duì)流傳熱為例，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可表示為

式(3)中，l 是換熱表面的一個(gè)特征長(zhǎng)度；u 是流體流速m/s。

通過(guò)對(duì)流體微元體能量守恒定律和系列能量微分方程的描述，流體外掠等溫平板傳熱的局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)(hx)計(jì)算式為[3]：

以努塞爾數(shù)Nu表示流體外掠等溫平板層流換熱的分析解，即可表達(dá)為[4]：

式(4)（5）中：x—當(dāng)?shù)?研究對(duì)象)幾何尺寸的特征長(zhǎng)度；

Rex—以x為特征長(zhǎng)度的雷諾數(shù)；

Pr—普朗特?cái)?shù)；Pr=ν/a，是對(duì)流動(dòng)邊界層與熱邊界層相對(duì)大小的表征

進(jìn)一步進(jìn)行以管道直徑（或當(dāng)量直徑）為特征尺度的量綱分析和相似原理的研究，可獲得管槽內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流傳熱應(yīng)用最普遍的關(guān)聯(lián)式，即Dittus-Boelter公式[4]：

該公式適用于流體與壁面溫度具有中等溫差的場(chǎng)合，當(dāng)加熱流體時(shí)n=0.4n；冷卻流體時(shí)=0.3。所謂中等以下溫度差，一般對(duì)于水溫不超過(guò)20～30 ℃，因此該公式適用對(duì)本文探討的大溫差系統(tǒng)對(duì)流傳熱。經(jīng)典的傳熱學(xué)認(rèn)為，在各類相關(guān)研究中，努塞爾數(shù)計(jì)算準(zhǔn)確度最高的關(guān)聯(lián)式是Gnielinski公式[4]：

上述(3)～(7)公式，表示

（1）流體的雷諾數(shù)(Re)對(duì)傳熱系數(shù)有著重要的影響，值得我們?cè)跒榇鬁夭钚×髁肯到y(tǒng)的空氣冷卻器選配時(shí)給予充分關(guān)注。

（2）在流體與壁面溫度具有中等溫差條件下，傳熱系數(shù)與雷諾數(shù)(Re)呈現(xiàn)非線性的同向變化趨勢(shì)。

2 空氣冷卻器計(jì)算分析

2.1 基準(zhǔn)計(jì)算條件

1）AHU 空氣冷卻器介質(zhì)側(cè)一般由進(jìn)水連接短管、進(jìn)水分流總管、與肋片脹接的基管(一般技術(shù)規(guī)格書(shū)稱為“主管”)、出水匯流總管、出水連接短管組成，在一對(duì)供回水(進(jìn)出水)總管上布置的不同分流(匯流)方式，導(dǎo)致了同規(guī)格、相同循環(huán)水量空氣冷卻器在基管內(nèi)的不同流速(Vw)和水阻力(ΔPw)，按JG/T 21-1999 標(biāo)準(zhǔn)，業(yè)內(nèi)將此類總管與基管間的接駁布置方式稱為行程數(shù)、通路數(shù)等[5]；本文后續(xù)稱為“行程數(shù)”。

2）常用AHU 盤(pán)管銅質(zhì)基管有內(nèi)徑15 mm、12 mm、9 mm 三類。其適用范圍主要與機(jī)組的規(guī)格、冷凍水循環(huán)水量、不同行程數(shù)形式的主管內(nèi)Vw、ΔPw有關(guān)。受Vw、ΔPw限制，9 mm銅管主要用于10 000 CMH 以下柜機(jī)。本文AHU 空氣冷卻器計(jì)算以經(jīng)典的dg15 為標(biāo)準(zhǔn)。

3）計(jì)算分析的工況，按GB/T 14294-2008表4規(guī)定，空氣側(cè)：進(jìn)風(fēng)27 ℃/19.5 ℃為標(biāo)準(zhǔn)回風(fēng)(RA)工況，進(jìn)風(fēng)35 ℃/28 ℃為標(biāo)準(zhǔn)新風(fēng)(OA)工況[6]；冷凍水側(cè)：進(jìn)/出水溫7 ℃/12 ℃為標(biāo)準(zhǔn)，大溫差工況延伸到進(jìn)/出水溫為7 ℃/17 ℃，設(shè)為工況I；按GB 50736-2012 第8.5.1.1 條款規(guī)定：采用冷水機(jī)組直接供冷時(shí)，空調(diào)冷水供水溫度不宜低于5 ℃[7]。大溫差延伸為5 ℃/15 ℃，設(shè)為工況II；有些項(xiàng)目為提高制冷能效比或采用定出水溫度控制邏輯，由此設(shè)置為5 ℃/15 ℃(出水)的工況III。

4）綜合上述管徑、行程數(shù)、進(jìn)出風(fēng)工況、進(jìn)出水工況，考慮國(guó)標(biāo)基本規(guī)格范圍為2 000～200 000 CMH；通用HVAC 技術(shù)規(guī)格書(shū)一般規(guī)定：“機(jī)組規(guī)格30 000 CMH 以上(或單體盤(pán)管所需的高度超過(guò)1 m)時(shí)，應(yīng)把盤(pán)管分成上下兩個(gè)，同時(shí)在兩個(gè)盤(pán)管之間加設(shè)中間接水盤(pán)”。因此，本項(xiàng)目分析機(jī)組規(guī)格選定5 000 CMH、10 000 CMH、20 000 CMH 三檔為代表。采用某著名末端設(shè)備制造商計(jì)算軟件(50 多年研發(fā)修正、80 多項(xiàng)次選型計(jì)算值與國(guó)家權(quán)威檢測(cè)值誤差均≤5%)，在復(fù)核計(jì)算到相同有效安全系數(shù)前提下，按通常機(jī)組截面高度/寬度比值近似黃金分割的原則，固定各檔風(fēng)量的熱交換器規(guī)格，工況-行程數(shù)對(duì)應(yīng)形式見(jiàn)表1。

在上述分類的基礎(chǔ)上，標(biāo)定分類的計(jì)算分析數(shù)據(jù)列表和圖示表述如下：

2.2 5 000 CMH圖表

2.2.1 在既定工況和相同有效熱交換量系數(shù)前提下，三種進(jìn)風(fēng)-行程數(shù)，I、II、III類工況的冷量、基管內(nèi)Vw、雷諾值Re、(Δtlm)數(shù)值見(jiàn)表2。

表1

表2

2.2.2 5 000 CMH-RA-HF狀態(tài)

冷量-Re/100-Δtlm二維折線圖見(jiàn)圖1。

2.2.3 5 000 CMH-OA-SF狀態(tài)

冷量-Re-Δtlm二維折線圖見(jiàn)圖2。

2.2.4 5 000 CMH-OA-HF狀態(tài)

5 000 CMH-OA-HF 狀態(tài)的冷量-Re-Δtlm的二維折線圖見(jiàn)圖3。

計(jì)算各狀態(tài)冷量降幅增大(I/II 工況)、升幅減小(III工況)的環(huán)比值，冷量斜率陡變溫差點(diǎn)與Vw異常的對(duì)應(yīng)情況見(jiàn)表3。

2.3 10 000 CMH的圖標(biāo)對(duì)比

在既定工況和相同有效熱交換量系數(shù)前提下，三種進(jìn)風(fēng)-行程數(shù)，同樣進(jìn)行I、II、III 類工況的冷量(kW)、基管內(nèi)Vw、雷諾值Re、(Δtlm)數(shù)值和圖表解析，其Vw異常、冷量斜率陡變溫差點(diǎn)見(jiàn)表4。

2.4 20 000 CMH分析

由于該規(guī)格的RA-HF、OA-HF出現(xiàn)大比例基管Vw＞2.0 m/s，非業(yè)內(nèi)常用選型，因此，在20 000 CMH計(jì)算時(shí)，僅考慮RA-SF、OA-SF 兩種狀態(tài)，通過(guò)各類工況的冷量(kW)、Vw(m/s)、雷諾值(Re)、(Δtlm)數(shù)值和圖表解析，其Vw異常、冷量斜率陡變溫差點(diǎn)見(jiàn)表5。

2.5 AHU圖表數(shù)據(jù)解析

從表2～表7數(shù)據(jù)與圖例折線解析中可知：

2.5.1 I、II類工況，隨ΔTW加大，AHU熱交換量漸次降低；2.5.3 III類工況，隨ΔTW加大，AHU熱交換量漸次增大；

圖1

圖2

圖3

表3

表4

表5

2.5.2 三檔規(guī)格流速、冷量異常工況點(diǎn)的細(xì)分析：

2.5.3 5 000 CMH 的AHU，表2 中RA-HF、OA-SF時(shí)，Vw＜0.6(m/s)發(fā)生9 項(xiàng)次，并與Re 處于湍流水力光滑區(qū)、冷量下降坡度增大折線段相對(duì)應(yīng)；OA-HF 時(shí)，ΔTW為5～6oC 時(shí)，Vw＞2.0(m/s)發(fā)生5項(xiàng)次。

2.5.3.1 10 000 CMH 規(guī)格AHU，表4 中RA-HF、OA-SF 時(shí)，Vw＜0.6(m/s)有1 項(xiàng)次，并與冷量下降坡度增大折線段對(duì)應(yīng)；OA-HF 時(shí)，ΔTW為5～8oC時(shí)，Vw＞2.0(m/s)有10項(xiàng)次。

2.5.3.2 20 000 CMH 規(guī)格AHU，表5 中RA-SF、OA-SF時(shí)，因ΔTW加大，Vw＜0.6(m/s)有5項(xiàng)次，并與冷量爬升坡度趨緩折線段對(duì)應(yīng)；OA-SF 時(shí)，ΔTW為5～6 ℃時(shí)，Vw＞2.0(m/s)有5項(xiàng)次。

2.5.3.3 基于通規(guī)“盤(pán)管水管的水流速度不能低于0.6 m/s及高于2.0 m/s(或1.8 m/s)”。各AHU品牌制造商型軟件都會(huì)設(shè)置判斷修正邏輯加以規(guī)避，因此按設(shè)計(jì)工況遞交的技術(shù)資料從數(shù)字上規(guī)避了這些偏差；而工程實(shí)際運(yùn)行制成品的流程已被固定，ΔTW的過(guò)度改變使這項(xiàng)規(guī)定在部分節(jié)點(diǎn)上形同虛設(shè)，如前所述，并導(dǎo)致全系統(tǒng)運(yùn)行性能的突變。

2.5.4 各種數(shù)據(jù)及折線圖中，Re/100隨ΔTW加大而變化的比率遠(yuǎn)大于Δtlm 的變化比率，即Vw-Re 的變化對(duì)制冷量的影響遠(yuǎn)大于Δtlm。

2.5.5 AHU 三個(gè)規(guī)格的冷量折線斜率陡變溫差點(diǎn)集中于ΔTW=8～9oC。

2.5.6 外形受限AHU 冷量-Re 值衰減與非湍流流態(tài)

采用大溫差小流量技術(shù)的中央空調(diào)水系統(tǒng)還大量服務(wù)于超高層、異形結(jié)構(gòu)類建筑，受建筑結(jié)構(gòu)限制，AHU 的限長(zhǎng)、限寬、限高現(xiàn)象多有發(fā)生，形成更大隱患。仍以5 000 CMH機(jī)組為例，表2對(duì)應(yīng)的空氣冷卻器型號(hào)W27 6 12＊810- HF＊1、面風(fēng)速2.5 m/s，因限寬調(diào)整為W36 6 12＊609-HF＊1、面風(fēng)速2.5 m/s，則RA-HF狀態(tài)的參數(shù)相應(yīng)變化見(jiàn)表6。

表2 中RA-HF 時(shí)Vw＜0.6(m/s)有5 項(xiàng)次，表6中達(dá)到13 項(xiàng)次，占比72.2%，且有2 項(xiàng)次Re＜4 000、2 項(xiàng)次Re≈4 000，表明主管內(nèi)Vw已進(jìn)入層湍流過(guò)渡區(qū)[8]，對(duì)流傳熱能力進(jìn)一步下降。以I、II工況為例，W36 與W27 的冷量-Re/100-Δtlm 對(duì)比如圖4 所示，說(shuō)明大溫差條件下，即使名義規(guī)格、面風(fēng)速相等，受限盤(pán)管制冷能力也會(huì)有顯著下降，符合傳熱學(xué)關(guān)于“管槽內(nèi)強(qiáng)制對(duì)流在其他條件相同時(shí)湍流傳熱的強(qiáng)度要比層流強(qiáng)烈”[4]的陳述。詳見(jiàn)圖4。

3 空氣冷卻器計(jì)算分析

3.1 基準(zhǔn)計(jì)算條件

1）FCU空氣冷卻器水側(cè)一般由進(jìn)水分流器、與肋片漲接的基管、出水匯流器組成，沿氣流方向?yàn)榕艛?shù)(或列數(shù))，垂直氣流方向?yàn)樾袛?shù)(或孔數(shù))，同樣排數(shù)和行數(shù)的空氣冷卻器由于分流器和匯流器的不同形式，導(dǎo)致了同等供回水量在基管內(nèi)的不同流速和水阻力。一個(gè)FCU 盤(pán)管中分流器和匯流器通常為對(duì)稱接駁形式，本文后續(xù)分析行程數(shù)形式均以分流器為準(zhǔn)。以常規(guī)的3 排管為例，F(xiàn)CU 的分流器“行程數(shù)”有1P、2P、3P、4P、6P、8P等形式。

表6

圖4

2）常用FCU 換熱器銅基管內(nèi)徑有9 mm、7 mm、6 mm 等。其適用范圍同樣與機(jī)組的規(guī)格、循環(huán)水量、不同行程數(shù)形式的基管內(nèi)Vw、水阻力有關(guān)。受Vw、水阻力限制，7 mm 內(nèi)徑銅管主要用于FP136 規(guī)格以下的FCU。本文FCU 計(jì)算以經(jīng)典的9 mm為標(biāo)準(zhǔn)。

3）計(jì)算分析的工況，按GB/T 19232-2003表4規(guī)定，空氣側(cè)：進(jìn)風(fēng)27 ℃/19.5 ℃為標(biāo)準(zhǔn)回風(fēng)工況[9]，冷凍水側(cè)同AHU 分析工況：大溫差工況I 進(jìn)出水溫7 ℃/17 ℃，工況II 為5 ℃/15 ℃，工況III 為5 ℃/15 ℃(出水)。

4）綜合上述管徑、行程數(shù)、進(jìn)風(fēng)工況、進(jìn)出水工況，考慮國(guó)標(biāo)GB/T 19232-2003 基本規(guī)格范圍為FP34-FP238，進(jìn)行全系列數(shù)據(jù)分析；圖例選擇為FP34、FP238。參考9 mm盤(pán)管制造通用工藝，行程數(shù)FP34、FP51、FP68、FP85、FP102 對(duì) 應(yīng)3 P；FP136 對(duì)應(yīng)4 P；FP170、FP204、FP238 對(duì)應(yīng)6 P。鑒于雙行數(shù)基管流態(tài)最均衡，3 P、6 P 如圖5a 和圖5b 所示，采用某著名制造商計(jì)算軟件(50 多年研發(fā)修正資歷、200多項(xiàng)次FCU選型計(jì)算值與國(guó)家權(quán)威檢測(cè)值誤差均≤5%)，在復(fù)核相同熱交換量安全系數(shù)前提下，本文不進(jìn)行逆流程系數(shù)修正，計(jì)算結(jié)果也更符合行業(yè)內(nèi)通常工藝制成品的測(cè)試效果。I、II、III工況下，全系列FCU的制冷性能-基管流速-Re/100-對(duì)數(shù)溫差Δtlm的示例列表見(jiàn)表7。

圖5

3.2 FCU 制冷量-Re/100-對(duì)數(shù)平均溫差Δtlm 示例圖

FP34 制冷量-Re/100-Δtlm 圖見(jiàn)圖6，F(xiàn)P238制冷量-Re/100-Δtlm圖見(jiàn)7。

3.3 FCU關(guān)聯(lián)圖表的解析

1）對(duì)表9-1～3中的冷量進(jìn)行環(huán)比分析，I、II兩類工況下，進(jìn)水溫度恒定，隨著ΔTW加大，出現(xiàn)制冷量降幅增大的突兀溫差點(diǎn)頻次分布為6 ℃-1 次、7 ℃-5次、8 ℃-10次、9 ℃-2次；III類大溫差工況下，出水溫度恒定，隨著ΔTW加大，出現(xiàn)制冷量升幅減小的突兀溫差點(diǎn)頻次分布為6 ℃-1 次、7 ℃-1次、8 ℃-4 次、9 ℃-3 次；可見(jiàn)，對(duì)常規(guī)工藝的FCU而言，ΔTW=8 ℃是容易導(dǎo)致機(jī)組制冷量突變的警戒點(diǎn)。仲華、馬偉駿等也曾明確指出，常水溫差的風(fēng)機(jī)盤(pán)管機(jī)組應(yīng)用于大水溫差工況是不合適的，當(dāng)ΔTW≥7 ℃，機(jī)組基本沒(méi)有除濕能力，進(jìn)而導(dǎo)致制冷量下降[10]。

表7

圖6

圖7

2）FCU 產(chǎn)品，無(wú)論哪種規(guī)格和狀態(tài)，從全系列數(shù)據(jù)與制冷量-Re/100-Δtlm圖走向解析中都可發(fā)現(xiàn)，Vw-Re隨ΔTW加大而導(dǎo)致對(duì)制冷量的影響遠(yuǎn)大于Δtlm

4 大溫差系統(tǒng)選型建議及結(jié)論

隨著我國(guó)空調(diào)設(shè)備制造行業(yè)近年的快速發(fā)展，理論上確實(shí)針對(duì)不同工況都能夠選擇到適配的末端設(shè)備。但同時(shí)我們也應(yīng)當(dāng)認(rèn)識(shí)到，很多特定技術(shù)措施都是針對(duì)單一設(shè)計(jì)工況、單一AHU 或FCU 規(guī)格的，無(wú)法有效覆蓋末端產(chǎn)品的全系列和項(xiàng)目運(yùn)行的全工況。目前項(xiàng)目建設(shè)關(guān)聯(lián)方不可能在既定設(shè)計(jì)工況下，對(duì)FCU產(chǎn)品的圖例、安裝、制造進(jìn)行逐一校對(duì)標(biāo)識(shí)；同時(shí)由于末端設(shè)備購(gòu)銷過(guò)程中對(duì)大溫差工況的漠視，大量FCU空氣換熱器均采購(gòu)市場(chǎng)上標(biāo)準(zhǔn)行程數(shù)產(chǎn)品，因此FCU 數(shù)量較大的項(xiàng)目，其系統(tǒng)運(yùn)行偏離度很大。AHU 空氣換熱器對(duì)大溫差系統(tǒng)的適配性同樣存在相當(dāng)大的差異，但由于主流AHU品牌制造商關(guān)聯(lián)技術(shù)復(fù)核工作相對(duì)規(guī)范，因此項(xiàng)目實(shí)施過(guò)程中發(fā)生大范圍偏差現(xiàn)象相對(duì)較少。結(jié)合本文解析，筆者從協(xié)助完善大溫差小流量系統(tǒng)規(guī)劃的立足點(diǎn)出發(fā)，根據(jù)流體力學(xué)和傳熱學(xué)基本原理及相關(guān)參數(shù)變化趨勢(shì)，歸納末端設(shè)備適用性并提出如下建議：

（1）AHU 和FCU 產(chǎn)品，無(wú)論哪種規(guī)格和狀態(tài)，Vw-Re 值的變化對(duì)制冷量的影響遠(yuǎn)大于Δtlm。因此大溫差系統(tǒng)定制相關(guān)產(chǎn)品時(shí)務(wù)必復(fù)核基管內(nèi)合理流速Vw。

（2）綜合評(píng)估FCU 全系列、AHU 的3.5.1.5 解析，依據(jù)適度湍流增強(qiáng)對(duì)流傳熱，建議大溫差系統(tǒng)ΔTW≤8 ℃為 宜；當(dāng)ΔTW＞8 ℃時(shí)，務(wù) 必 對(duì)AHU-RA 換熱器選型、FCU 全系列產(chǎn)品的Vw-Re-Δtlm 關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行逐項(xiàng)審核，定制產(chǎn)品應(yīng)顯著標(biāo)識(shí)安裝，才能有效確保全系統(tǒng)設(shè)備適配。

（3）AHU 換熱器選型，常規(guī)行程數(shù)、通路數(shù)配置，基管內(nèi)流態(tài)穩(wěn)定性O(shè)A 普遍優(yōu)于RA；小規(guī)格機(jī)組，RA-OA 可以共用一種流程；RA 工況技術(shù)復(fù)核時(shí)防止Vw≤0.6 m/s，OA 工況技術(shù)復(fù)核應(yīng)關(guān)注Vw≥2.0 m/s(或1.8 m/s)；大規(guī)格機(jī)組，OA、RA必須分別選型計(jì)算，配置不同行程數(shù)和通路數(shù)；

（4）限寬限高AHU 換熱器選型，應(yīng)結(jié)合風(fēng)機(jī)形式、噪聲控制等要素平衡，對(duì)AHU不同行程數(shù)、通路數(shù)選型得到的冷量-Vw-Re-Δtlm關(guān)鍵參數(shù)須進(jìn)行逐項(xiàng)審核。