張玉平
(新疆一龍中達建設(shè)工程有限公司,新疆 烏魯木齊 830000)
天津某開發(fā)區(qū),主線路總長約 11 公里,其中一新建橋梁,全橋上部結(jié)構(gòu)采用 20m 和 25m 后張預應(yīng)力板梁結(jié)構(gòu)。混凝土空心板梁采用 C50 混凝土,鉸縫采用C50 混凝土,建成后為評測其承載能力,需進行靜載試驗評估。
該橋技術(shù)標準:
(1)橋面寬度:單側(cè)橫向布置為 0.5m(防撞護欄)+19.5m(車道凈寬)+2.35m(人行道)+0.4m(人行道欄桿)。
(2)橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計基準期:100 年;結(jié)構(gòu)設(shè)計安全等級:一級;橋梁所處環(huán)境類別:Ⅱ類。
(3)設(shè)計荷載:公路—Ⅰ級(適用于城市主干路);人群荷載:3.5KPa 的均布荷載。
(4)橋梁凈空:規(guī)劃河道常水位 2.0m,最高水位2.5m,本工程河道沒有通航要求。
按照試驗方案,將靜止的荷載作用在橋梁上的指定位置(圖 1),觀測橋梁結(jié)構(gòu)的靜力位移、靜力應(yīng)變、裂縫等參量,然后根據(jù)有關(guān)規(guī)范和規(guī)程的指標,判斷橋梁結(jié)構(gòu)的承載能力以及在荷載作用下的工作性能。
圖 1 測試截面示意圖
(1)“天津某工業(yè)區(qū)市政基礎(chǔ)設(shè)橋梁工程”圖紙
(2)JTG 3362—2018《公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》
(3)《公路舊橋承載能力鑒定方法》
(1)撓度檢測:檢測在試驗荷載作用下預應(yīng)力空心板梁 L/4、L/2、3L/4 跨撓度。
(2)應(yīng)力檢測:檢測預應(yīng)力空心板梁跨中、L/4跨、3L/4 跨梁底及跨中腹板混凝土表面應(yīng)力。
(3)裂縫觀測:在靜載試驗過程中,觀測跨中梁底有無橫向裂縫和支座附近腹板有無斜裂縫。
根據(jù)計算結(jié)果,綜合比較中、邊梁的內(nèi)力,著眼于成橋運營的安全性,會同業(yè)主、設(shè)計、監(jiān)理等有關(guān)方面,依據(jù)施工情況及有關(guān)資料,選用施工質(zhì)量較差、成橋后受力最不利的梁作為試驗對象。
此次 25m 后張預應(yīng)力空心板梁靜載試驗,選取K0+105.5 中橋左幅橋 8 號中板作為試驗對象。
此次 25m 后張預應(yīng)力空心板梁靜載試驗,選取中板跨中截面作為控制截面,測試截面如圖 2 所示。
2.2.1 撓度測點
撓度測點共布置 8 個,沿梁縱向分別布置在支座、L/4、L/2、3L/4 處,其中 L 為支座中心線之間的距離,支座處測點用于檢測支座沉降量。各處的測點圖見圖 3和圖 4。
圖 2 撓度測點布置示意圖
圖 3 1-1、5-5 截面撓度測點橫向布置圖
圖 4 2-2、3-3、4-4 截面撓度測點橫向布置圖
2.2.2 應(yīng)力測點
預應(yīng)力空心板梁共布置 11 個應(yīng)力測點,其中在板梁跨中截面布設(shè)應(yīng)力測點 9 個,分別為:梁底 1 個、沿腹板高一側(cè)布置 5 個、另一側(cè)布置 3 個,用于檢測在試驗荷載作用下混凝土的最大拉、壓應(yīng)力以及沿梁高應(yīng)變變化情況;在 L/4 及 3L/4 截面梁底各布置 1 個測點,用于測量梁底混凝土應(yīng)力。
測點布置如圖 5~7 所示。
圖 5 應(yīng)力測點布置立面圖
圖 6 3-3 截面應(yīng)力測點橫向布置圖(單位:cm)
圖 7 2-2、4-4 截面應(yīng)力測點橫向布置圖(單位:cm)
2.3.1 試驗荷載效率
此次試驗的 25m 后張預應(yīng)力空心板梁,計算跨徑為 24.3m??紤]二次恒載和活載的作用,選取最不利荷載組合計算各控制截面的內(nèi)力。經(jīng)計算試驗需要加載彎矩值為 1193.71kN·m,試驗實際加載彎矩值為1020.47kN·m,試驗荷載效率系數(shù)為 0.85,滿足規(guī)范值0.8~1.05 的范圍要求。
2.3.2 試驗荷載
試驗采用成捆鋼絞線作為砝碼進行加載,共 6 捆,砝碼具體質(zhì)量見表 1。
表 1 加載砝碼對照表
試驗共分 4 級進行加載,每個砝碼寬 1m,相鄰砝碼中心距離為 1.5m。在試驗中,為保證試驗數(shù)據(jù)的可靠,每級荷載加完以后,持荷 15 分鐘后讀數(shù),且應(yīng)每隔 3~5 分鐘讀數(shù)一次,當數(shù)據(jù)增量小于上一次增量的10% 時,即可認為數(shù)據(jù)穩(wěn)定可靠。
2.3.3 試驗程序
此次靜載試驗加載分 4 級進行,卸載采用 3 級對稱卸載的方法,以便與加載過程進行校核。
2.3.4 試驗注意事項
在試驗過程中若出現(xiàn)下列情況,應(yīng)立即告知試驗指揮者,并停止加載試驗:
(1)梁底撓度過大或者應(yīng)力(應(yīng)變)值過大,超過理論計算值。
(2)如出現(xiàn)裂縫,應(yīng)先停下檢查原因,核實無誤后再決定是否繼續(xù)加載。
(3)加載過程中,相關(guān)參數(shù)變化出現(xiàn)異常。
表 2 板梁撓度測試結(jié)果 mm
根據(jù)所加試驗荷載,理論撓度值采用 MIDAS/CIVIL 進行計算。各測點撓度值應(yīng)為實測撓度值與支座沉降量之間的差值。
各階段荷載作用下板梁撓度測試結(jié)果見表 2。由表2 可見,卸載后 L/4、L/2、3L/4 截面處的殘余變形值為分別為 0.18mm、0.10mm、0.13mm,相對殘余變形分別為 4.42%、1.76%、3.56%,小于新結(jié)構(gòu)殘余變形的上限——20%,表明該預應(yīng)力空心板梁結(jié)構(gòu)工作狀態(tài)良好。
各測試截面撓度變化如圖 8 所示,實測最大撓度為5.68mm,小于理論計算值 10.89mm,且小于規(guī)范規(guī)定限制 L/600=41.67mm,撓跨比為 1/4278。
圖 8 各測試截面荷載—撓度曲線圖
跨中截面實測撓度與荷載的關(guān)系如圖 9 所示。由圖9 可見,在各級試驗荷載作用下,試驗梁跨中截面的撓度隨荷載的增加基本呈線性變化,符合結(jié)構(gòu)計算理論,表明結(jié)構(gòu)在彈性階段內(nèi)工作。
圖 9 跨中測點荷載—撓度曲線圖
通過連續(xù) 4 級加載,3 級卸載,各測點的應(yīng)變值見表 3,跨中截面梁底應(yīng)力見表 4,其中負值表示受壓,正值表示受拉。
表 3 梁體各測點應(yīng)變值(με)
由圖 10 可見,各測點應(yīng)變值沿梁高呈線性關(guān)系,符合平截面假定。理論計算截面中性軸位于距離梁底64cm 高的位置,從圖上來看,實測值基本在此附近,應(yīng)變測試結(jié)果表明梁體工作良好。
圖 10 跨中截面應(yīng)變測試結(jié)果
由表 4 和圖 11 可見,該梁在試驗最大荷載作用下,跨中截面梁底混凝土產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力為2.81MPa,理論計算拉應(yīng)力為 4.17MPa,應(yīng)力校驗系數(shù)為 0.67。各加載級間應(yīng)變變化與加載砝碼數(shù)成正比關(guān)系,應(yīng)變值較好的符合線性關(guān)系。
表 4 跨中梁底測點(3-9)應(yīng)力值 MPa
圖 11 跨中梁底測點荷載—應(yīng)變曲線圖
由表 5 和表 6 可見,該梁在試驗最大荷載作用下,L/4 跨截面梁底混凝土產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力為 2.10MPa,理論計算拉應(yīng)力為 2.58MPa,應(yīng)力校驗系數(shù)為 0.81;3L/4 跨截面梁底混凝土產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力為 2.32MPa,理論計算拉應(yīng)力為 2.58MPa,應(yīng)力校驗系數(shù)為 0.90。
表 5 L/4 跨梁底測點(2-1)應(yīng)力值表 MPa
表 6 3L/4 跨梁底測點(4-1)應(yīng)力值表 MPa
在該梁加載過程中,滿載持續(xù)時間內(nèi)及卸載以后,跨中梁底無橫向裂縫,支座附近腹板無斜向裂縫。
通過對橋梁左幅橋 8 號中板的靜載試驗與分析可得如下結(jié)論:
(1)在短期使用荷載作用下混凝土的應(yīng)變及撓度變形均與理論計算值吻合,跨中最大應(yīng)變及撓度變形均符合規(guī)范要求。
(2)在短期荷載作用下,荷載—撓度曲線符合線性規(guī)律,說明試驗梁在彈性階段工作。
(3)在試驗過程中,梁體沒有產(chǎn)生新裂縫,板梁承載能力滿足設(shè)計要求。
(4)試驗結(jié)論說明理論分析與實際試驗相吻合,達到了試驗檢測的目的,說明該試驗原理、方法及數(shù)據(jù)處理符合實際要求。