劉 旭，吳忠全

(1.四川瀘天化弘旭工程建設(shè)有限公司 四川瀘州 646300；2.瀘州瀘天化化工設(shè)計(jì)有限公司 四川瀘州 646300)

支承式支座一般用于高度不高，且離基礎(chǔ)地面或樓面又較低的立式容器。其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單輕便，不需要專(zhuān)門(mén)的框架、鋼梁來(lái)支承設(shè)備，可直接把設(shè)備載荷傳遞至較低的基礎(chǔ)上，還能提供較大的操作、安裝和維修空間，在立式容器中應(yīng)用較為廣泛。除采用符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《容器支座 第4部分：支承式支座》(JB/T 4712.4—2007)要求的支座外，有關(guān)介紹非標(biāo)支承式支座設(shè)計(jì)與計(jì)算的資料較少，本文為設(shè)計(jì)者提供了一種非標(biāo)的A型支承式支座設(shè)計(jì)與計(jì)算的方法。

1 適用范圍與設(shè)計(jì)步驟

1.1 適用范圍

A型支承式支座適用于下列條件的鋼制立式圓筒形容器：①公稱(chēng)直徑DN 800～DN 3 000 mm；②圓筒長(zhǎng)度L與公稱(chēng)直徑DN之比≤5；③容器總高度H0≤10 m。

其中：容器公稱(chēng)直徑DN，采用鋼板卷制容器筒體時(shí)為內(nèi)直徑，采用無(wú)縫鋼管作容器筒體時(shí)為外直徑；圓筒長(zhǎng)度L為上下封頭與圓筒環(huán)焊縫中心之間的距離；容器總高度H0為上下封頭外表面最頂部之間的距離，有保溫層時(shí)取保溫層外表面。

1.2 設(shè)計(jì)步驟

1.2.1 標(biāo)準(zhǔn)A型支承式支座

(1)根據(jù)設(shè)備質(zhì)量及作用在容器上的外載荷，計(jì)算出每個(gè)支座實(shí)際承受的載荷Q。確定每個(gè)支座實(shí)際承受載荷Q時(shí)，須考慮設(shè)備在安裝時(shí)可能出現(xiàn)的全部支座未能同時(shí)受力等情況，此時(shí)需要采用不均勻系數(shù)k進(jìn)行修正。

(2)每個(gè)支座本體允許載荷[Q]可從行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JB/T 4712.4—2007表2中查出。

(3)依據(jù)每個(gè)支座實(shí)際承受載荷Q≤每個(gè)支座本體允許載荷[Q]這一原則，在行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JB/T 4712.4—2007表2中選出符合該標(biāo)準(zhǔn)的支座。

1.2.2 非標(biāo)A型支承式支座

(1)根據(jù)設(shè)備質(zhì)量及作用在容器上的外載荷，計(jì)算出每個(gè)支座實(shí)際承受的載荷Q。確定每個(gè)支座實(shí)際承受載荷Q時(shí)，同樣需要采用不均勻系數(shù)k進(jìn)行修正。

(2)計(jì)算每個(gè)支座本體允許載荷[Q]。

(3)依據(jù)每個(gè)支座實(shí)際承受載荷Q≤每個(gè)支座本體允許載荷[Q]這一原則，設(shè)計(jì)非標(biāo)A型支承式支座。

2 設(shè)計(jì)計(jì)算

以?xún)x表空氣儲(chǔ)罐非標(biāo)A型支承式支座設(shè)計(jì)為例，結(jié)合文獻(xiàn)[1]來(lái)分析非標(biāo)A型支承式支座的設(shè)計(jì)。儀表空氣儲(chǔ)罐的示意圖和支承式支座設(shè)計(jì)尺寸見(jiàn)圖1和圖2。

圖1 儀表空氣儲(chǔ)罐示意圖

圖2 儀表空氣儲(chǔ)罐支承式支座設(shè)計(jì)尺寸

2.1 設(shè)計(jì)參數(shù)

儀表空氣儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)項(xiàng)目及參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 儀表空氣儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)表

2.2 設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)涉及到的參數(shù)符號(hào)

設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)涉及到的參數(shù)符號(hào)見(jiàn)表2。

表2 符號(hào)表

2.3 受力分析[3-5]

2.3.1 每個(gè)支座實(shí)際承受載荷Q

支座的作用是承受容器的質(zhì)量，若容器安裝在室外或者側(cè)面掛有重物，則在計(jì)算中要相應(yīng)計(jì)入風(fēng)載荷和偏心載荷。對(duì)于易發(fā)生地震的地區(qū)，還需考慮地震載荷。

當(dāng)容器盛裝介質(zhì)時(shí)，支座中最大壓應(yīng)力發(fā)生在背風(fēng)側(cè)。由于靜載荷與風(fēng)載荷引起的附加載荷是相加的，因此背風(fēng)側(cè)支座中的應(yīng)力是支座設(shè)計(jì)的控制應(yīng)力。

當(dāng)容器內(nèi)未盛裝介質(zhì)時(shí)，最大拉應(yīng)力發(fā)生在向風(fēng)側(cè)，此時(shí)支座中的應(yīng)力為風(fēng)載荷減去靜載荷，因此向風(fēng)側(cè)支座中的應(yīng)力是支座設(shè)計(jì)的控制應(yīng)力。按式(1)計(jì)算Q值：

(1)

其中P值按式(2)～式(4)計(jì)算：

Pe=am0g

(2)

Pw=1.2fiq0DoH0×10-6

(3)

P=max{Pe+0.25Pw，Pw}

(4)

將相關(guān)數(shù)據(jù)代入式(1)中，可計(jì)算出Q為21.29 kN。

2.3.2 每個(gè)支座本體允許載荷[Q]

因A型支承式支座安裝在橢圓形封頭的過(guò)渡區(qū)內(nèi)，且墊板為矩形，無(wú)現(xiàn)成的局部應(yīng)力計(jì)算方法，行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JB/T 4712.4—2007中也沒(méi)有關(guān)于A型支承式支座對(duì)封頭局部應(yīng)力的計(jì)算，只考慮了支座本體的允許載荷。

A型支承式支座本體允許載荷是由筋板和底板決定的，取筋板和底板兩者承受的允許載荷的最小值。由于筋板的失效大多表現(xiàn)為壓縮失穩(wěn)，所以筋板可按簡(jiǎn)化為兩端鉸支的軸向受壓的壓板進(jìn)行計(jì)算。底板按兩邊自由、兩邊簡(jiǎn)支的承受均布載荷的矩形板受彎進(jìn)行計(jì)算。

2.3.2.1 筋板的允許載荷[Q1]

筋板的允許載荷[Q1]按式(5)計(jì)算：

(5)

其中折減系數(shù)k1的確定是支承式支座設(shè)計(jì)中的一個(gè)難點(diǎn)。折減系數(shù)k1的設(shè)置是為了考慮筋板穩(wěn)定性的許用應(yīng)力降低系數(shù)，其值與筋板的柔度λ有關(guān)。柔度λ按式(6)計(jì)算：

λ=μl2/r

(6)

式中：μ——長(zhǎng)度系數(shù)(約束影響系數(shù))；

r——筋板的慣性半徑，mm。

由于筋板可簡(jiǎn)化為兩端鉸支的軸向受壓的壓板，因此μ=1。設(shè)計(jì)中通常是將直立筋板看作一端連接在底板上，另一端支承在封頭壁上的受壓構(gòu)件，因而可將圖3中的筋板視作斷面為δ×a，長(zhǎng)度為l2的兩端鉸接，并承受軸向力的壓板。本例l2=272.3 mm，r=2.312 mm。

圖3 筋板受力示意圖

將上述參數(shù)代入式(6)可計(jì)算出λ=117.8，根據(jù)圖4可以查出折減系數(shù)k1的數(shù)值。本例k1≈0.45。

圖4 折減系數(shù)k1與柔度λ的關(guān)系

將相關(guān)數(shù)據(jù)代入式(5)中，可計(jì)算出[Q1]=53.45 kN。

2.3.2.2 底板的允許載荷[Q2]

底板的允許載荷[Q2]按式(7)計(jì)算：

(7)

將相關(guān)數(shù)據(jù)代入式(7)中，可計(jì)算出[Q2]=32.24 kN。

2.3.2.3 支座本體允許載荷[Q]

支座本體允許載荷[Q]取筋板和底板兩者承受的允許載荷的最小值，即：

[Q]=min{[Q1]，[Q2]}

計(jì)算得，[Q] =32.24 kN。

2.3.3 結(jié)論

每個(gè)支座實(shí)際承受載荷Q=21.29 kN，每個(gè)支座本體允許載荷[Q]=32.24 kN，Q<[Q]，故該儀表空氣儲(chǔ)罐A型支承式支座的設(shè)計(jì)是合格的。

3 結(jié)語(yǔ)

本文通過(guò)實(shí)例來(lái)分析非標(biāo)A型支承式支座的設(shè)計(jì)并計(jì)算載荷，為立式容器中廣泛采用的A型支承式支座提供了設(shè)計(jì)和計(jì)算依據(jù)，也為設(shè)計(jì)者設(shè)計(jì)非標(biāo)A型支承式支座提供了參考。