宮宇寧，王宇豪，朱舟元

（1.中國石油 遼河油田分公司 勘探開發(fā)研究院，遼寧 盤錦 124000；2.中國石化 石油機械股份有限公司 江鉆公司，武漢 430000；3.中國石油大學（北京）安全與海洋工程學院，北京 102249）

蒸汽泡沫驅主要利用耐高溫起泡劑降低界面張力，使蒸汽和熱水在地層中原位產生泡沫，降低氣體的表觀流動能力，從而達到提高蒸汽驅或蒸汽吞吐波及效率，并提高蒸汽驅采收率的目的[1]。20世紀70年代—90 年代，蒸汽泡沫驅廣泛應用于北美和南美的普通稠油和超稠油油藏的蒸汽驅及蒸汽吞吐開發(fā)，其在提高采收率方面效果顯著。近年來，中國蒸汽泡沫驅的室內研究、礦場試驗和應用呈迅速上升趨勢。因此，研究和總結國外蒸汽泡沫驅的經驗對中國稠油油藏高效開發(fā)具有重要的意義。

本文分析總結了18 個國外稠油油田區(qū)塊蒸汽泡沫驅的動靜態(tài)數(shù)據(jù)和礦場實施效果，并從蒸汽溫度、蒸汽干度、起泡劑類型、起泡劑質量分數(shù)、注入時機和起泡劑注入方式6 個方面對蒸汽泡沫驅實施效果的影響進行了分析。

1 蒸汽泡沫驅礦場實施效果

稠油油藏水驅效果不顯著，只能通過蒸汽吞吐、蒸汽驅等熱采的方式進行開采[2-3]。本文分析的均為蒸汽吞吐或蒸汽驅約10 a 之后轉為蒸汽泡沫驅的油田區(qū)塊，因此，可認為蒸汽泡沫驅是蒸汽驅或者蒸汽吞吐的接替方式。這些油田區(qū)塊目的層大多埋藏較淺，為300～800 m，埋藏較深的是位于美國加州的Cat Canyon 油田，目的層埋深為1 051～1 318 m[4]；油藏地層壓力一般較小，約0.6～2.0 MPa；蒸汽吞吐或蒸汽驅后蒸汽加熱區(qū)地層溫度較高，一般為200～300 ℃；油藏儲集層均為砂巖，局部含有高孔高滲汽竄條帶或低滲泥巖；儲集層孔隙度較大，約30.0%；滲透率也較大，多數(shù)為500～2 000 mD；原油均為稠油、特稠油或超稠油；原油地面條件下的黏度較大，大多為100～10 000mPa·s，其中，加拿大阿爾伯塔省的Athabasca 油砂的原油黏度高達2 000 000 mPa·s[5]（表1）。

表1 國外蒸汽泡沫驅油田區(qū)塊基礎信息Table 1.Summary of basic information of foreign oilfields developed by steam foam flooding

（1）美國加州Midway-Sunset 油田 在1985 年之前的近50 a內，蒸汽驅是提高該油田稠油采收率的最成功的開采方式，其蒸汽驅產量達57 034.00 m3/d[6-7]。盡管蒸汽驅的經濟效益顯著，但由于高滲條帶造成蒸汽過早突破或由于蒸汽超覆作用，未能波及到的原油量亦然可觀。為了提高蒸汽波及效率，在一些區(qū)塊開始注入起泡劑使蒸汽轉向沒有波及到的區(qū)域，從而提高采收率。15A 區(qū)塊是第一個進行先導試驗的區(qū)域，26C 區(qū)塊是第二個進行先導試驗的區(qū)域，均取得了較好的改善效果。Dome-Tumbador區(qū)塊包含4個反五點井組，在經歷了7 a的蒸汽驅之后，蒸汽超覆現(xiàn)象嚴重。為了解決這個問題，自1985 年開始實施蒸汽泡沫驅。原油產量由原來的135.00 m3/d提高至168.00 m3/d，注入井注入壓力提高為原來的1.29 倍。4 a 內累計注入起泡劑為2.960×106kg，累計增油量為19.66×105m3，起泡劑質量/累計增油量為15.056 kg/m3，增產效果好。

（2）美國加州Kern River 油田 該油田的Mecca、Bishop 和McManus 208 區(qū)塊進行了蒸汽泡沫驅試驗[8-10]。Mecca 區(qū)塊儲集層地質復雜，非均質性較強，蒸汽超覆現(xiàn)象嚴重。該區(qū)塊包括4 個反五點井組，經歷了9 a 蒸汽吞吐和10 a 蒸汽驅。1980 年，開始實施蒸汽泡沫驅，向油層中注入質量分數(shù)為0.5%的起泡劑和干度為50%的蒸汽，連同氮氣和水一起注入地層。2 a 后，在注入了0.3 PV 起泡劑后，該區(qū)塊原油產量從15.93 m3/d 增長為59.74 m3/d，此后保持高采油速率直到注蒸汽結束。Mecca 區(qū)塊蒸汽泡沫驅歷時55個月，累計注入起泡劑為6.300×105kg，累計增油量為3.120×104m3，約為原始地質儲量的14.0%。Bishop區(qū)塊儲集層同樣復雜，3 層不連續(xù)的頁巖隔層穿插在儲集層中，非均質性強。該區(qū)塊包括4 個反五點井組，與Mecca 區(qū)塊不同的是，該區(qū)塊經歷了19 a 蒸汽吞吐和1 a蒸汽驅。從1982年開始，該區(qū)塊以Mecca區(qū)塊同樣的注入方式注入蒸汽泡沫，44個月內累計注入起泡劑為5.620×105kg。Bishop 區(qū)塊蒸汽泡沫驅效果不好，累計增油量為1.310×104m3，為原始地質儲量的5.5%。McManus 208 區(qū)塊儲集層發(fā)育高滲汽竄條帶，該區(qū)塊具有1 個反五點井組，注入蒸汽溫度為200 ℃。累計注入起泡劑為2.520×105kg，累計增油量為596.000 m3，起泡劑質量/累計增油量為422.819 kg/m3，增產效果較差。

（3）美國加州Guadalupe 油田 該油田儲集層為高孔高滲儲集層，初期采用蒸汽驅開采，經過長期注蒸汽，注汽井和生產井之間形成了優(yōu)勢通道[11]。為了減弱蒸汽竄進現(xiàn)象，1984年，油田進行了10個月的蒸汽泡沫驅試驗，蒸汽干度為75%，1.167×105kg起泡劑被注入到4口井中。注入井注入壓力提高1.38～1.72 MPa，8 口生產井累計增油量為4.680×103m3，起泡劑質量/累計增油量約24.936 kg/m3。

（4）美國加州Cymric 油田 1991 年5 月，開始注入蒸汽泡沫，7 個月累計注入起泡劑為227.000 kg，質量分數(shù)為0.32%，蒸汽干度為82%[12]。蒸汽泡沫驅初始的4 個月內，監(jiān)測到注入井注入壓力并沒有升高，推測可能是由于地層中沒有足夠的液態(tài)水而無法生成大量穩(wěn)定的蒸汽泡沫，于是將蒸汽干度降為56%，注入井注入壓力迅速升高0.27 MPa。在蒸汽泡沫驅結束時，注入井注入壓力升高0.48 MPa。生產井的流體溫度下降也說明蒸汽泡沫封堵了高滲通道，蒸汽開始波及未波及的區(qū)域。蒸汽泡沫驅結束后，生產井每天仍然比原來多采出11.950 m3原油，增產效果良好。

（5）美國加州Kern Front 油田 該油田有2 個試驗區(qū)塊，即Witmer B2-3區(qū)塊和Witmer B2-5區(qū)塊[13-14]。Witmer B2-3 區(qū)塊初始采用反九點布井方式進行蒸汽驅開采，地層有汽竄條帶。1982年開始注入蒸汽泡沫，蒸汽溫度為200 ℃。累計注入起泡劑為3.600×104kg，累計增油量為1.242×104m3，起泡劑質量/累計增油量為2.899 kg/m3，蒸汽泡沫驅增產效果優(yōu)異。Witmer B2-5區(qū)塊儲集層物性較為均質，但蒸汽超覆嚴重。試驗區(qū)塊為1個反九點井組，1982年開始注入蒸汽泡沫，蒸汽溫度為190 ℃。累計注入起泡劑為1.050×105kg，累計增油量為2.900×103m3，起泡劑質量/累計增油量為36.207 kg/m3。

（6）美國加州South Belridge油田 1987年，油田開始蒸汽泡沫驅試驗[15]。試驗區(qū)塊包含2個反九點井組。累計注入起泡劑為8.110×104kg，注入井平均注入壓力上升0.48 MPa，生產井含水率降低5%，每天可多采出63.720 m3原油。累計增油量為2.920×104m3，起泡劑質量/累計增油量為2.777 kg/m3，增產效果好。

（7）美國加州Cat Canyon 油田 為超稠油，蒸汽竄進嚴重[4]。因埋藏較深，地層壓力較高，蒸汽溫度達288 ℃，導致起泡劑熱解嚴重，增產效果差。

（8）美國懷俄明州South Casper Creek油田 20世紀80 年代早期開辟了幾個試驗區(qū)塊實施蒸汽驅[16]。測井和示蹤劑測試資料顯示油藏內存在高滲通道，地質資料解釋高滲透層孔隙度為19.8%～28.3%，滲透率為370～3 580 mD，厚度為1.5～5.0 m，且?guī)缀跛械木己懈邼B透層。由于汽竄嚴重，試驗區(qū)塊開始蒸汽泡沫驅，主要起到了2 方面作用：一是增加蒸汽的表觀黏度，二是增加蒸汽的波及效率。蒸汽泡沫驅試驗持續(xù)了6個月，1990年5月14日，在13-6區(qū)塊實施了該試驗，9 d 內累計注入起泡劑4 500.000 kg，選取1 口注入井和1 口生產井作為觀察井。注入蒸汽泡沫后，注入井注入壓力從5.38 MPa 升高到7.31 MPa，生產井產出地層水溫度明顯降低，礦化度明顯增高，證明汽竄被抑制，對試驗區(qū)塊汽竄問題改善效果良好。

（9）美國懷俄明州Winkleman Dome Nugget 油田該油田采用蒸汽驅開采，蒸汽竄進嚴重，1983 年選出2個試驗區(qū)塊進行蒸汽泡沫驅先導試驗[17]。注蒸汽泡沫10 個月后，增產效果較好的試驗區(qū)塊累計增油量為2.390×103m3，比未注入起泡劑時增產75%。另一個試驗區(qū)塊蒸汽泡沫驅效果較差，注入起泡劑后幾乎沒有增產。

（10）加拿大阿爾伯塔省Athabasca 油砂 油層總厚度為46.6 m，既含頁巖夾層也含高滲透層。頂部油層厚度為18.1 m，含油飽和度較低，約為60%；底部油層厚度為28.5 m，含油飽和度較高，約為85%。原油黏度達2×106mPa·s。由于頂部油層含油飽和度較低，蒸汽吞吐和蒸汽驅時，蒸汽只能波及頂部含油飽和度較低的區(qū)域[5]。試驗區(qū)塊為1 個小井距四點井組，井組內有2口觀察井，1984年開始蒸汽驅，蒸汽溫度為245～250 ℃，蒸汽干度為80%，1989 年開始注入蒸汽泡沫，累計注入起泡劑為2 900.000 kg，累計增油量為398.000 m3，起泡劑質量/累計增油量為7.286 kg/m3。

（11）委內瑞拉Tia Juana 油田 油藏被頁巖隔成幾個高滲通道。油田初始采用蒸汽吞吐的熱采方式，但是蒸汽超覆現(xiàn)象嚴重[18]。1984年，開始開展蒸汽泡沫驅試驗，持續(xù)了18～22 d，累計注入起泡劑1.200×105kg。試驗區(qū)塊中的3 口生產井效果改善顯著，即含水率大幅下降。

（12）委內瑞拉Bolivar 油田 初期采用蒸汽吞吐的開發(fā)方式，油汽比較高，隨后進入正常的衰減階段，蒸汽吞吐階段采收率為23%，蒸汽干度為80%[19-20]。繼而實施了蒸汽泡沫吞吐，即在蒸汽吞吐過程中注入起泡劑溶液，旨在提高縱向波及效率。1984—1986年，16口井注入蒸汽泡沫，選用2種不同的起泡劑，其中，9 口井注入直鏈型分子起泡劑，7 口井注入支鏈型分子起泡劑。各井蒸汽干度也不相同，為50%～98%，直鏈型分子起泡劑質量分數(shù)為0.25%～2.00%，支鏈型分子起泡劑質量分數(shù)為0.50%～2.10%。注蒸汽泡沫結束后，單井產量都有不同幅度的提升，效果最好的井產量提高為原來的3倍。

（13）羅馬尼亞Levantine-Moreni油田 1988年開始注入蒸汽泡沫，由于地層壓力高達16.8 MPa，所以蒸汽溫度較高，達350 ℃，蒸汽干度為75%，分為21個段塞注入，累計注入起泡劑4 800.000 kg[21]。短時間內，注入井注入壓力上升為原來的1.5倍，原油產量相對于未注入蒸汽泡沫時有所提高。

以上總結了18 個國外油田區(qū)塊蒸汽泡沫驅實施的情況，其中大多數(shù)油田區(qū)塊的增產效果較好，也有一些油田區(qū)塊的增產效果不理想。增產效果好壞的關鍵在于地層中能否產生大量穩(wěn)定的蒸汽泡沫對高滲條帶進行有效的封堵。以下，對6 個影響蒸汽泡沫驅增產效果的主控因素進行進一步分析。

2 影響蒸汽泡沫驅增產效果的因素

蒸汽泡沫驅的增產機理為在地層中原位產生蒸汽泡沫，降低蒸汽的流動能力，降低蒸汽的重力超覆作用，減緩層內高滲條帶中蒸汽的突破，封堵高滲透層使蒸汽轉向低滲透層，同時調整蒸汽的層內橫向波及效率、層內縱向波及效率和層間縱向波及效率。一般來說，在較均質的地層中，由于起泡劑在巖石表面的滯留和蒸汽的熱分解，穩(wěn)定的蒸汽泡沫可以達到距離注入井數(shù)十米的范圍。如Midway-Sunset油田的Dome-Tumbador 區(qū)塊，穩(wěn)定的蒸汽泡沫到達了注入井附近18～30 m，其起泡劑質量/累計增油量為15.056 kg/m3，增產效果較好[22-23]。蒸汽泡沫驅技術的關鍵是在地層內產生大量穩(wěn)定的蒸汽泡沫。本文分析了以下6個影響蒸汽泡沫穩(wěn)定性的因素：蒸汽溫度、蒸汽干度、起泡劑類型、起泡劑質量分數(shù)、起泡劑注入時機和起泡劑注入方式。

2.1 蒸汽溫度

蒸汽泡沫的穩(wěn)定性對溫度較為敏感。圖1 給出了14個國外油田區(qū)塊的蒸汽溫度，大部分低于250 ℃。Cat Canyon 油田CLD 區(qū)塊第二試驗區(qū)的蒸汽溫度為288 ℃，蒸汽泡沫穩(wěn)定性較差，易熱解，相比于CLD 區(qū)塊第一試驗區(qū)（蒸汽溫度為150 ℃，起泡劑質量/累計增油量為2.000 kg/m3），最終增產效果較差[24]。Levan?tine-Moreni油田進行過針對該油田區(qū)塊的室內實驗，表明250 ℃是蒸汽泡沫穩(wěn)定的溫度上限[21]。蒸汽泡沫驅的蒸汽溫度應低于250 ℃，保證泡沫穩(wěn)定。

圖1 國外油田區(qū)塊實施蒸汽泡沫驅的蒸汽溫度Fig.1.Temperature of steam foam flooding in foreign oilfields

2.2 蒸汽干度

選取9 組有代表性的油田區(qū)塊數(shù)據(jù)，繪制起泡劑質量/累計增油量與蒸汽干度的關系（圖2）。圖2 顯示，蒸汽干度為50%～80%的油田區(qū)塊具有較好的增產效果，即較低的起泡劑質量/累計增油量。如果蒸汽干度過低，會導致攜帶熱量進入油層的能力下降，熱采效率較低，熱水多蒸汽少，無法大量產生蒸汽泡沫，無法有效封堵高滲條帶的蒸汽竄進從而提高波及效率。因此，實際生產中應保證蒸汽干度不低于50%，以有利于形成穩(wěn)定的蒸汽泡沫。

圖2 國外油田區(qū)塊蒸汽泡沫驅起泡劑質量/累計增油量與蒸汽干度的關系Fig.2.Surfactant quality/incremental oil production vs.steam quality in foreign oilfields

如果蒸汽干度過高，會導致蒸汽中水的體積分數(shù)較小而無法形成大量穩(wěn)定的蒸汽泡沫。針對Mid?way-Sunset 油田26C 區(qū)塊不同水體積分數(shù)下蒸汽泡沫的穩(wěn)定性進行了室內實驗。實驗顯示，質量分數(shù)為0.30%的Chevron Chaser 型起泡劑能夠生成穩(wěn)定泡沫的最小體積分數(shù)為0.010 0[25]。Cymric 油田Section 26W 區(qū)塊試驗表明，蒸汽干度為82%和體積分數(shù)為0.005 5 時，注入壓力沒有明顯的提高，地層中沒有形成穩(wěn)定的泡沫；蒸汽干度降為56%后，體積分數(shù)為0.021 0，注入壓力迅速提升，地層中形成了穩(wěn)定的蒸汽泡沫[12]。

蒸汽干度過小會導致熱效率低，熱水量過多，不能生成穩(wěn)定的蒸汽泡沫；蒸汽干度過大會導致體積分數(shù)較小，同樣不能生成穩(wěn)定的蒸汽泡沫。因此，油田現(xiàn)場應根據(jù)所用起泡劑類型選用合適的蒸汽干度。

2.3 起泡劑類型

國外蒸汽泡沫驅常用的起泡劑大致可分為3類：AOS 類、LTS 類和Chevron Chaser 類。對國外蒸汽泡沫驅效果最顯著的12 個油田區(qū)塊研究發(fā)現(xiàn)，AOS 類起泡劑的性能不如LTS類和Chevron Chaser 類起泡劑效果好[26]。

South Belridge油田在油層溫度和壓力下測量5種不同起泡劑的半衰期，結果顯示不同起泡劑半衰期差別很大，最穩(wěn)定的半衰期達710 d，最不穩(wěn)定的只有3 d[15]。油田在選用合適的起泡劑時要考慮油田的注入壓力和蒸汽溫度，以避免起泡劑的熱降解。

2.4 起泡劑質量分數(shù)

起泡劑質量分數(shù)對能否產生大量穩(wěn)定的泡沫至關重要，表2 是國外油田區(qū)塊蒸汽泡沫驅使用的起泡劑類型和質量分數(shù)。從表2 中可以看出，各油田區(qū)塊選用起泡劑質量分數(shù)為0.27%～1.50%。Midway-Sun?set油田26C區(qū)塊試驗表明，能夠產生泡沫的起泡劑質量分數(shù)下限為0.10%[25]，但是，若要維持泡沫的穩(wěn)定性，最低為0.50%。South Belridge 油田針對起泡劑質量分數(shù)對蒸汽泡沫阻力系數(shù)的影響進行過室內實驗研究，結果表明，在低于某個臨界質量分數(shù)之前，阻力系數(shù)隨起泡劑質量分數(shù)的升高而急劇升高；高于臨界質量分數(shù)后，阻力系數(shù)隨起泡劑質量分數(shù)的升高而緩慢升高，且阻力系數(shù)與水中溶質的礦化度關系不大[15]。Bolivar 油田室內實驗結果表明，起泡劑質量分數(shù)越大，泡沫的流度越低；先導試驗表明，質量分數(shù)小于0.50%時，注入井注入壓力上升不明顯，質量分數(shù)大于0.50%時，隨質量分數(shù)的增加，注入井注入壓力急劇上升，質量分數(shù)超過1.00%后，注入井注入壓力上升不明顯。因此，油田區(qū)塊選用起泡劑質量分數(shù)應大于臨界質量分數(shù)，既能產生大量穩(wěn)定的泡沫，也能產生足夠的流動阻力，但是質量分數(shù)也不宜過大，避免增加成本。

表2 國外油田區(qū)塊蒸汽泡沫驅起泡劑類型和質量分數(shù)Table 2.Surfactant types and mass concentrations used in foreign oilfields

2.5 起泡劑注入時機

此處討論油田區(qū)塊蒸汽泡沫驅之前的開發(fā)歷史對后續(xù)蒸汽泡沫驅的影響。表3 顯示了各油田區(qū)塊開發(fā)歷史和蒸汽泡沫驅效果，各油田區(qū)塊選用五點或九點井網，在注蒸汽過程中汽竄現(xiàn)象較為嚴重。由表3 可見，已進行蒸汽吞吐或蒸汽驅時間較長的區(qū)塊，其后續(xù)蒸汽泡沫驅提高采收率的效果較差。如果在蒸汽吞吐或蒸汽驅早期進行蒸汽泡沫驅，泡沫不僅可以封堵高滲通道，同時也可較早改善蒸汽超覆現(xiàn)象，降低對頂層的熱損失，增加蒸汽波及效率，達到較好的提高采收率效果。

蒸汽驅超覆模型[27]實驗結果表明，蒸汽表觀黏度越低，蒸汽超覆現(xiàn)象越嚴重；滲透率越高，蒸汽超覆現(xiàn)象越嚴重。蒸汽泡沫造成氣體表觀黏度上升，滲透率下降，從而調整蒸汽超覆的程度。因此起泡劑的注入時機越早，就能較早地調整蒸汽剖面，從而達到更好地調整剖面的效果。

表3 國外油田區(qū)塊開發(fā)歷史和蒸汽泡沫驅增產效果Table 3.Development history and results of steam foam flooding in foreign oilfields

Midway-Sunset油田15A區(qū)塊于蒸汽驅5 a后開始注入蒸汽泡沫，生產井受效快，原油產量增長了4倍[6-7]。South Casper Creek 油田9-6區(qū)塊和13-6區(qū)塊，在蒸汽驅4 a 后開始注入蒸汽泡沫，僅持續(xù)注入9 d，注入井注入壓力升高為原來的1.36倍，其生產井產出水溫度明顯降低，礦化度明顯升高，表明測試區(qū)汽竄程度降低[14]。

Kern River 油田Mecca 區(qū)塊在經歷了9 a 蒸汽吞吐和10 a 蒸汽驅后，開始實施蒸汽泡沫驅，其生產井受效慢，注蒸汽泡沫2 a后生產井才開始增產，最終的起泡劑質量/累計增油量為20.192 kg/m3。Bishop 區(qū)塊在經歷了19 a蒸汽吞吐和1 a蒸汽驅后開始注入蒸汽泡沫，其生產井受效較快，但由蒸汽泡沫驅采出原油僅約原始地質儲量的5.5%，最終的起泡劑質量/累計增油量為42.901 kg/m3[8-9]。

2.6 起泡劑注入方式

起泡劑注入方式直接影響著蒸汽泡沫驅的增產效果。國外油田區(qū)塊通過礦場試驗，分析了不同注入方式對增產效果的影響。

注入方式分為間歇注入和連續(xù)注入。不同注入方式下，蒸汽泡沫驅的增產效果差異較大。對10 個油田區(qū)塊不同注入方式的增產效果（圖3）對比發(fā)現(xiàn)，間歇注入比連續(xù)注入增產效果好，其起泡劑質量/累計增油量小。在井周圍的徑向流動中，流動阻力主要集中在近井地帶。連續(xù)注入導致近井地帶產生大量蒸汽泡沫，由于泡沫具有較大的流動阻力，可注性和注入速率降低。間歇注入起泡劑溶液和蒸汽，使得近井地帶不產生蒸汽泡沫，而在地層深處段塞混合再形成蒸汽泡沫。因此，起泡劑溶液和蒸汽間歇注入，會獲得更高的注入速率。Gregorie Lake 油田最初采用連續(xù)注入，后期改為間歇注入，大大減小了起泡劑用量[14]。Guadalupe 油田室內實驗結果顯示，間歇注入比連續(xù)注入能更好的保持較高的阻力系數(shù)[11]。Mid?way-Sunset油田15A區(qū)塊以15個段塞間歇注入，增產效果較好，起泡劑質量/累計增油量為0.730 kg/m3[6]。Midway-Sunset油田26C區(qū)塊以20個段塞間歇注入，增產效果較好，起泡劑質量/累計增油量為2.820 kg/m3[7]。Kern River 油田Bishop 區(qū)塊連續(xù)注入起泡劑，增產效果較差，起泡劑質量/累計增油量為42.901 kg/m3。Kern River油田Mecca區(qū)塊同樣連續(xù)注入起泡劑，增產效果較差，起泡劑質量/累計增油量為20.192 kg/m3[8-9]。

圖3 國外油田區(qū)塊不同注入方式對增產效果影響對比Fig.3.Injection methods vs.stimulation effects in foreign oilfields

根據(jù)國外油田區(qū)塊現(xiàn)場實施蒸汽泡沫驅的增產效果，分析總結各個因素對蒸汽泡沫驅的影響，認為蒸汽泡沫驅的最佳蒸汽溫度為200～250 ℃，蒸汽干度為50%～80%，起泡劑類型為LTS 類和Chevron Chaser類，起泡劑質量分數(shù)為0.50%～1.00%，起泡劑注入時機為蒸汽吞吐或蒸汽驅前期，起泡劑注入方式為間歇注入。

3 結論和建議

（1）1970—1990 年，提高采收率技術獲得了前所未有的發(fā)展。而稠油熱采技術及稠油熱采提高采收率也在此時間段獲得了重大突破。通過調研發(fā)現(xiàn)，無論是理論模型、數(shù)值模擬、室內機理和物理模擬實驗以及礦場先導試驗都取得了巨大的進步。

（2）蒸汽泡沫驅增產效果好壞的關鍵在于地層中能否產生大量穩(wěn)定的蒸汽泡沫。蒸汽溫度、蒸汽干度、起泡劑類型、起泡劑質量分數(shù)、起泡劑注入時機和起泡劑注入方式對蒸汽泡沫驅效果的影響較大。

（3）在蒸汽泡沫驅中，最優(yōu)蒸汽溫度為200～250 ℃，最佳蒸汽干度為50%～80%，3 類起泡劑中LTS 類和Chevron Chaser 類增產效果較好，起泡劑最優(yōu)質量分數(shù)為0.50%～1.00%，蒸汽吞吐或蒸汽驅初期開始蒸汽泡沫驅，增產效果較好，間歇注入起泡劑的注入方式優(yōu)于連續(xù)注入。油田應結合地質條件和開發(fā)歷程選用合適的參數(shù)來獲得最好的蒸汽泡沫驅效果。