程璐

九6區(qū)八道灣組油藏經(jīng)過(guò)多年吞吐開(kāi)發(fā)，采出程度達(dá)到30.1%，超過(guò)標(biāo)定采收率29.7%，在本項(xiàng)目開(kāi)展前平均吞吐輪次11.7輪，油汽比0.04，處于吞吐后期低效、無(wú)效開(kāi)發(fā)階段，開(kāi)井率僅30%，區(qū)域大面積油井因低產(chǎn)、高含水關(guān)井。為了盤(pán)活剩余儲(chǔ)量資源，探索低效停關(guān)區(qū)效益開(kāi)發(fā)新途徑，2018年優(yōu)選了961588井組開(kāi)展火燒吞吐試驗(yàn)，取得了較好成效。借鑒2018年中溫氣驅(qū)實(shí)驗(yàn)的經(jīng)驗(yàn)，在2019年繼續(xù)優(yōu)選出961585井組進(jìn)行中溫氣驅(qū)實(shí)驗(yàn)，以及961588的二輪中溫氣驅(qū)，效果較好。

1、開(kāi)發(fā)簡(jiǎn)況

1993年九區(qū)八道灣組油藏開(kāi)始大規(guī)模投入開(kāi)發(fā)，其中九6區(qū)八道灣組油藏由于地面大部分區(qū)域與已開(kāi)發(fā)的齊古組油藏重疊，只完鉆開(kāi)發(fā)了東北部87口井。后由于該區(qū)域油井生產(chǎn)效果變差，2000年開(kāi)始對(duì)九6、九9區(qū)八道灣組油藏實(shí)施上返齊古組生產(chǎn)，九6區(qū)上返53口井。2005年開(kāi)始對(duì)九6區(qū)八道灣組油藏進(jìn)行加密調(diào)整。

2、吞吐開(kāi)發(fā)效果評(píng)價(jià)

2.1累積及生產(chǎn)現(xiàn)狀

九6區(qū)八道灣組油藏共有井?dāng)?shù)360口，其中水平井21口，1992年在油藏東北部投入開(kāi)發(fā)，1992年老區(qū)開(kāi)發(fā)109口井，2005年擴(kuò)邊區(qū)開(kāi)發(fā)58口井，2006年擴(kuò)邊開(kāi)發(fā)193口井，后續(xù)東北部早期投入開(kāi)發(fā)的井由于生產(chǎn)效果變差陸續(xù)上返至上覆齊古組開(kāi)發(fā)。采油一區(qū)九6區(qū)八道灣組油藏共有井?dāng)?shù)64口，開(kāi)井?dāng)?shù)目前36口。2019年9月生產(chǎn)現(xiàn)狀：總井?dāng)?shù)64口，開(kāi)井?dāng)?shù)25口，開(kāi)井率39%，平均吞吐生產(chǎn)輪次11輪，月產(chǎn)油水平24.8 t/d，產(chǎn)液水平196 t/d，油汽比0.05，含水87 %。

2.2 目前油藏存在問(wèn)題

（1）九6區(qū)八道灣吞吐遞減幅度大，穩(wěn)產(chǎn)難度大。

（2）九6區(qū)八道灣吞吐井開(kāi)井率低，關(guān)停井總數(shù)較大。

（3）九6區(qū)八道灣組油藏生產(chǎn)形勢(shì)嚴(yán)峻，吞吐效果較差，亟需改善吞吐效果技術(shù)。

2.3 2018年火燒試驗(yàn)井組效果評(píng)價(jià)

2018年在九6區(qū)八道灣組油藏實(shí)施火燒吞吐試驗(yàn)井1口，周?chē)噜徱痪€(xiàn)井及二線(xiàn)井合計(jì)16口，其中一線(xiàn)井、二線(xiàn)井各8口，試驗(yàn)井組平均有效厚度11.7m，儲(chǔ)量45.02萬(wàn)噸，20℃原油粘度2.57萬(wàn)mpa.s，孔隙度25%，滲透率535mD，原始含油飽和度64.7%，試驗(yàn)井組截止2018年6月試驗(yàn)開(kāi)展前采出程度14.8%，剩余油較為富集。

2.3.1 井組火燒吞吐效果分析

試驗(yàn)井組措施前總井?dāng)?shù)17口，2018年現(xiàn)狀開(kāi)井12口，產(chǎn)油水平10.6t/d，含水92.1%

2.3.2 注汽特征

①蒸汽預(yù)熱階段：7.1日開(kāi)始注蒸汽，7.9停注，累積注蒸汽預(yù)熱1019t，7.9-7.10開(kāi)始注點(diǎn)火劑，7.10注控氧段塞蒸汽168t，預(yù)熱階段注汽壓力逐漸上升，上升1MPa。

②點(diǎn)火注空氣階段：7.11開(kāi)始注空氣，啟用一臺(tái)設(shè)備，7.18啟用兩臺(tái)，考慮增點(diǎn)空壓機(jī)后注汽壓力沒(méi)有上升，7.25停注空氣，累注空氣30.01萬(wàn)Nm3，最后注286t蒸汽段塞后燜井。

2.3.3 火燒（中溫氣驅(qū)）試驗(yàn)效果分析

試驗(yàn)區(qū)井組火燒后產(chǎn)液平穩(wěn)，產(chǎn)油水平上升了12.6t/d，含水下降了10.6%，且保持了140d的較長(zhǎng)的穩(wěn)定生產(chǎn)期。

2.3.4典型受效井分析

典型受效井961584因懸繩器斷處于關(guān)井狀態(tài)，距離點(diǎn)火井76m，初期日產(chǎn)油達(dá)到7.9t/d，生產(chǎn)效果顯著提升，油溫在40℃左右，日產(chǎn)油穩(wěn)定保持在4.3t/d，目前日產(chǎn)油5.4t/d，含水僅36%

3、2019年火燒試驗(yàn)井組效果評(píng)價(jià)

3.1 火燒吞吐試驗(yàn)井組概況

試驗(yàn)區(qū)位于九淺25井區(qū)西北部九區(qū)中部斷裂上盤(pán)，油藏中部埋深250m，單井平均儲(chǔ)量2.64×104t，油層連通性好，平均油層厚度9.5m，隔層厚度6.5m，50℃原油粘度520～2863mPa.s，屬于中等滲透性、中等原油粘度井區(qū)。

3.2 961585試驗(yàn)過(guò)程

（1）蒸汽預(yù)熱階段：日注量平均為261t/d ，累計(jì)注入1013t，井口壓力平均3.1MPa，井口溫度平均208℃;

（2）空氣注入階段： 初始階段一臺(tái)壓縮機(jī)，日注量為1.01萬(wàn)方，壓力平均3.2MPa，8月9日采用2臺(tái)壓縮機(jī)，注入速度為2.02萬(wàn)方，壓力平均3.8MPa，累計(jì)注入30.13×104Nm3 。

3.3 ?961585試驗(yàn)結(jié)果

961585于9月5日自噴轉(zhuǎn)抽，投產(chǎn)至今累計(jì)生產(chǎn)42天，累計(jì)產(chǎn)油303t，目前日產(chǎn)油1.98t/d。井組見(jiàn)效5口井，日產(chǎn)油較措施前上升14.03t/d，含水下降21個(gè)百分點(diǎn)，累計(jì)增油量462t。

3.4 ?961585及鄰井效果分析

961585為措施井，9月5日后含水下降至80%，目前套管氣量大處于常開(kāi)，目前生產(chǎn)穩(wěn)定，日產(chǎn)液11t/d，日產(chǎn)油2.7t/d 。

961581為措施受效井，初期油量液量上升快，目前套管氣量大處于常開(kāi)，目前下降快，日產(chǎn)液8.7t/d，日產(chǎn)油0.2t/d 。

961584為措施受效井，初期產(chǎn)量上升快，井口溫度上升明顯，9月19日后受961588注氣影響，目前日產(chǎn)液13.7t/d，日產(chǎn)油2.6t/d 。

961578為措施井，初期含水高，產(chǎn)液量大，井口溫度變化不大，屬于受效后見(jiàn)液不見(jiàn)油的井。目前生產(chǎn)穩(wěn)定，日產(chǎn)液13.8t/d，日產(chǎn)油0.1t/d 。

4、結(jié)論及建議

（1）從注氣階段檢測(cè)情況看，961588（2018年）和961585井井口一氧化碳濃度高，氧氣濃度較低，是明顯的燃燒充分的特征。2019年961588第二次注氣低溫燃燒尾氣中，氧氣濃度在10-15.7%之間，顯示燃燒不充分的特征。

（2）從注氣后井口溫度特征看，2018年 961588井措施后井口溫度相對(duì)較高，周邊井竄擾控關(guān)時(shí)間較長(zhǎng)，2019年對(duì)961585和961588井低溫燃燒后，井口溫度相對(duì)較低，周邊鄰井竄擾控關(guān)時(shí)間相對(duì)較低。

（3）從生產(chǎn)階段的井口特征看，井口套管氣均較大，證明注氣燃燒階段氣體擴(kuò)散較快且范圍較大，而溫度擴(kuò)散半徑則小得多，持續(xù)時(shí)間也較短。

（4）對(duì)比2018年961588井和2019年兩井次的生產(chǎn)狀況看，中溫氣驅(qū)均有氣驅(qū)的特征，但961585井火燒吞吐的特征更明顯一點(diǎn)。

（5）從961588井第二次注氣燃燒特征看，因?yàn)槲矚庵醒鯕鉂舛容^高，可燃?xì)怏w組分也較高，疑似燃燒不充分。油井轉(zhuǎn)抽初期無(wú)法正常啟抽，需要伴熱才能啟抽，961588和961584井均伴熱44小時(shí)后才啟抽。因此后續(xù)需要持續(xù)觀察油井生產(chǎn)狀況。