張益昆

上海寶冶集團(tuán)有限公司 上海 200941

隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展和城市基本建設(shè)需求，沿海地區(qū)對土地資源要求日益迫切，吹砂造地已成為沿海地區(qū)解決土地供應(yīng)緊張的有效途徑。

圍海造地的吹填土由海邊的海砂通過吹泥船吹填而成。吹填土一般具有容重小、孔隙比大、含水量高的特點(diǎn)，工程性質(zhì)不均勻、強(qiáng)度低、壓縮性高、沉降量大、靈敏性高、滲透系數(shù)大、易液化。這種松軟地基若不進(jìn)行處理，則無法滿足工程要求。

作為一項(xiàng)軟土地基處理技術(shù)，碎石樁復(fù)合地基以其機(jī)具簡單、操作方便、施工質(zhì)量易控制、工程成本經(jīng)濟(jì)等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于軟土地基，特別適用于公路鐵路路基及堆場地基等對地基承載力有一定要求，地基允許有一定沉降量的地基處理工程[1-2]。

1 工程概況

1.1 工程地質(zhì)情況

臺塑河靜鋼廠位于越南河靜省齊英縣，廠區(qū)的工程用地主要采用海砂吹填而成。土層自上而下為①0-2吹填砂、①0-2t灰色低液限黏土、①1灰褐色低液限黏土、②深灰色低液限黏土層。這些土層均存在埋深淺、工程地質(zhì)條件較差等問題。

河靜鋼廠全場鐵路系統(tǒng)分為維修區(qū)及鐵水區(qū)2個(gè)設(shè)計(jì)單元，維修區(qū)及鐵水區(qū)表層的①0-2吹填砂外觀差異較大。鐵水區(qū)（高爐及煉鋼區(qū)域）靠近吹砂管道出口，土質(zhì)以灰黃色中細(xì)砂為主，局部為粗砂，混較多貝殼碎片和少量礫石、卵石，砂質(zhì)較純，顆粒不均勻（圖1）。

圖1 高爐區(qū)地質(zhì)剖面示意

維修區(qū)遠(yuǎn)離出砂口，①0-2吹填砂土質(zhì)以灰色粉細(xì)砂為主，易液化。吹填區(qū)域內(nèi)零星分布有黑色淤泥（圖2）。

圖2 維修區(qū)地質(zhì)剖面示意

1.2 第1次地基處理設(shè)計(jì)

河靜鋼廠全場鐵路系統(tǒng)吹填完畢后，因?yàn)樾麓堤畹鼗凛^軟弱，對鐵水區(qū)及維修區(qū)吹填土進(jìn)行第1次地基處理以便施工機(jī)械進(jìn)出場作業(yè)。因吹填砂的性質(zhì)不一，鐵水區(qū)第1次地基處理采用塑料排水板＋真空預(yù)壓地基處理工藝，維修區(qū)第1次地基處理采用堆載＋真空降水強(qiáng)夯，真空降水強(qiáng)夯及強(qiáng)夯3種地基處理工藝，經(jīng)處理的地基主要指標(biāo)為：地基承載力≥150 kPa，淤泥層不排水固結(jié)抗剪強(qiáng)度≥25 MPa，投入使用后20 a的沉降量≤20 cm。

1.3 全廠鐵路系統(tǒng)地基處理設(shè)計(jì)

根據(jù)GB 50012ü 2012《Ⅲ、Ⅳ級鐵路設(shè)計(jì)規(guī)范》的規(guī)定，鐵路基床下天然地基承載力不應(yīng)小于0.12 MPa（120 kPa），Ⅲ級鐵路工后沉降量不應(yīng)大于30 cm（河靜鋼廠鐵路系統(tǒng)屬于Ⅲ級鐵路）。

雖然第1次地基處理時(shí)的地基承載力≥150 kPa，符合鐵路設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定，但河靜鋼廠鐵路軸重大（350 t魚雷罐車軸重為43 t），第1次地基處理時(shí)設(shè)計(jì)未將鐵路運(yùn)行載荷計(jì)算在內(nèi)。根據(jù)荷載計(jì)算，投入運(yùn)營后魚雷罐車滿載運(yùn)行區(qū)間的鐵路沉降量約為50 cm，不符合設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定，必須進(jìn)行第2次地基處理。

2 地基處理方案分析

軟土地基處理方法有換填墊層法、預(yù)壓法、碾壓及夯實(shí)法、振沖法、砂石樁法、CFG樁法、水泥攪拌樁法等。根據(jù)河靜鋼廠的地質(zhì)情況及第1次地基處理設(shè)計(jì)情況（地基承載力已符合要求），鐵路路基地基處理的主要任務(wù)是減少工后沉降，處理的主要土層是①0-2吹填砂及②深灰色低液限黏土層。

2.1 淺層地基處理

換填墊層法適用于淺層不良地基的處理，全場鐵路系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)《Ⅲ、Ⅳ級鐵路設(shè)計(jì)規(guī)范》的規(guī)定，將路基范圍內(nèi)1.5 m的不良地基采用換填處理（基床底層采用厚900 mm、粒徑≤150 mm的塊石換填；基床表層采用厚600 mm的A類填筑材料），解決了路基的整體穩(wěn)定性問題，但無法解決路基工后沉降量過大的問題（圖3）。

圖3 河靜鋼廠鐵路標(biāo)準(zhǔn)斷面

2.2 深層地基處理

預(yù)壓法、強(qiáng)夯法、砂石樁法、CFG樁法、水泥攪拌樁法等地基處理方法均可對軟土地基進(jìn)行深層加固。

預(yù)壓法處理效果好，但堆載材料運(yùn)輸量大，造價(jià)偏高，施工周期長，不適用于本工程的地基處理。

強(qiáng)夯法處理砂土有良好的效果，但對地基土的含水量控制要求較高，對飽和黏土的加固效果不理想。根據(jù)第1次地基處理的效果來看，維修區(qū)吹填粉細(xì)砂淤泥含量偏高的區(qū)域采用強(qiáng)夯處理的效果是不理想的。

CFG樁、攪拌樁、旋噴樁等地基處理方法對軟土地基加固有良好的效果，施工工藝成熟，施工質(zhì)量容易保證，對工后沉降控制也較理想，但相對于碎石樁來說其缺點(diǎn)是造價(jià)偏高，復(fù)合地基后期強(qiáng)度基本無變化。

對比上述地基處理方案，振動(dòng)沉管碎石樁具有施工工藝簡單，施工質(zhì)量容易保證，對軟土地基加固效果好，工程造價(jià)低，樁間土可通過樁體排水固結(jié)，復(fù)合地基的后期強(qiáng)度有一定的增加；其缺點(diǎn)是工后的沉降量較CFG樁、攪拌樁、旋噴樁等復(fù)合地基偏大。但對于鐵路及市政道路路基等允許有一定工后沉降的工程來說，碎石樁是一個(gè)比較合理的地基處理方案。

3 碎石樁復(fù)合地基工程特性及作用

碎石樁是以碎石（礫石、砂礫等）為主要材料制成的復(fù)合地基。碎石樁是一種柔性樁體，當(dāng)碎石樁頂部受到荷載作用時(shí)，樁體側(cè)向變形，而周圍土體會(huì)限制碎石樁的側(cè)向變形，從而與周圍土體共同作用，達(dá)到改善軟弱地基土的目的。同時(shí)，碎石樁的透水性好，可以作為軟弱地基土的豎向排水通道，加速突然的固結(jié)。碎石樁復(fù)合地基相對天然軟土地基具有承載力高、抗剪性能好、地基排水固結(jié)效果好、沉降量明顯減小的特點(diǎn)。

4 廠區(qū)鐵路路基處理設(shè)計(jì)方案

4.1 路基下碎石樁整體設(shè)計(jì)方案

河靜鋼廠鐵路根據(jù)地勘及第1次地基處理的情況，將路基分為2個(gè)部分采取不同的設(shè)計(jì)方案?？蛰d區(qū)（線路不運(yùn)行裝載鐵水的魚雷罐車，主要集中在維修區(qū)）進(jìn)行基槽檢測后，直接進(jìn)行路基換填。重載區(qū)（線路運(yùn)行裝載鐵水的魚雷罐車）采用砂石樁處理。砂石樁直徑為0.6 m，采用正方形布置，樁間距1.8 mh 1.8 m，置換率為8.7%。

設(shè)計(jì)碎石樁樁長隨①0-2吹填砂層及②深灰色低液限黏土層的厚度變化，碎石樁樁尖進(jìn)入②深灰色低液限黏土層。設(shè)計(jì)方案出于經(jīng)濟(jì)性考慮，在滿足規(guī)范沉降量要求（≤30 cm）的前提下，碎石樁樁身長度未穿透②深灰色低液限黏土層。

鐵水區(qū)（1區(qū)ü 7區(qū)）靠近海邊，②深灰色低液限黏土層相對較厚，碎石樁設(shè)計(jì)樁長為5.5～8.0 m；維修區(qū)及聯(lián)絡(luò)線（8區(qū)及9區(qū)）靠近原有農(nóng)田，①0-2吹填砂層及②深灰色低液限黏土層的厚度相對較薄，碎石樁樁長為4.0～5.0 m。

4.2 曲線部位的樁位布置優(yōu)化

碎石樁一般按照正方形或三角形布置，但在鐵路及道路路基樁位布置中，曲線部位若按照正方形布置，會(huì)影響碎石樁的施工效率。因?yàn)樗槭瘶冻Ｓ玫淖吖苁綐稒C(jī)沿鋼管架方向移動(dòng)方便，前后移動(dòng)困難。一般每次沿直線方向打樁30～50根后再施工下一排樁。曲線部位按照常規(guī)正方形布置后，每次施工10根碎石樁后就必須前后移動(dòng)樁機(jī)位置，影響施工效率（圖4）。

圖4 原設(shè)計(jì)曲線部位樁位圖（正方形布置）

根據(jù)走管式樁機(jī)的工作特點(diǎn)，將曲線部位的樁位布置優(yōu)化為沿道路中心線扇形布置，在確保碎石樁總數(shù)及置換率不變的情況下可提升碎石樁的施工效率（圖5）。

圖5 優(yōu)化后的曲線部位樁位圖（沿路基中心線扇形布置）

5 碎石樁施工

5.1 施工機(jī)具設(shè)備及材料要求

施工機(jī)具采用走管式樁架，每個(gè)錘頭單機(jī)功率為45 kW的雙錘頭（合計(jì)90 kW）。沉管壁厚為8 mm的無縫鋼管，管徑為600 mm，樁靴采用帶活門的平頭樁靴。

碎石采用30～70 mm的碎石，砂采用吹填的海砂，含泥量均小于5%，砂石比例為3∶7。

5.2 施工程序

場地清理→測量定位→樁機(jī)就位→振動(dòng)沉管至設(shè)計(jì)深度→加砂石料→加壓拔管→下壓反插至設(shè)計(jì)樁頂標(biāo)高

5.3 施工質(zhì)量控制

1）為防止淤泥自樁靴活門進(jìn)入管內(nèi)，在樁尖進(jìn)入地面下1.0 m后，在樁管內(nèi)投入1～2斗碎石，再振動(dòng)沉管至設(shè)計(jì)標(biāo)高。

2）受到淤泥的擠壓作用，位于深層淤泥中的樁靴活門打開較為困難，此時(shí)，可以利用氣泵加壓，沖開樁靴端部的活門，確保砂石料下料順利。碎石樁自樁底標(biāo)高提升1.0 m后，應(yīng)反插至設(shè)計(jì)樁底標(biāo)高，以確保碎石樁底部的成樁質(zhì)量。提管時(shí)，灌注石料的高度不小于管長的1/3。

3）淤泥區(qū)碎石樁受地質(zhì)條件影響大，必須嚴(yán)格控制拔管速度，一般控制在0.5～1.0 m/min。同時(shí)每提升1.0 m，留振10～20 s，向下反插深度不小于30 cm。必要時(shí)采取短停拔（0.5 m/min）、長留振的施工方法。

4）級配良好的碎石對提高碎石樁樁身質(zhì)量，提高重型動(dòng)力觸探的擊數(shù)是有利的。但一般碎石樁采用的基本是單粒級級配，碎石的孔隙率較大。采用砂石樁可降低碎石的孔隙率，提高碎石樁樁身的密實(shí)度。但應(yīng)嚴(yán)格控制砂石的比例。河靜鋼廠全場鐵路碎石樁設(shè)計(jì)砂石比例為3∶7（體積比），在前期施工過程中，由于當(dāng)?shù)囟嘤?，地下水位高，砂石料拌和后的含水量偏高，砂石料在下料的過程中易附著在管壁上難以下料，往往要借助氣泵壓力才能順利下料。試驗(yàn)段結(jié)束后，在征得設(shè)計(jì)同意后，逐步降低了砂石比例，將砂石比例控制在15%～20%，消除了砂石料黏結(jié)附著在管壁上的現(xiàn)象。

5）帶活門的平樁靴反插時(shí)活門自動(dòng)封閉，在振動(dòng)的同時(shí)樁機(jī)的質(zhì)量壓在碎石樁上，活瓣樁尖反插時(shí)，活瓣不能自動(dòng)封閉，碎石只能靠振動(dòng)密實(shí)，因此帶活門的樁尖密實(shí)效果比活瓣樁靴效果好。但平樁靴穿透力不如活瓣樁靴（樁尖錐形角度為60e ），施工中應(yīng)根據(jù)土質(zhì)情況選擇適合的樁尖。同時(shí)，可對帶活門的平樁靴進(jìn)行改良，增加樁靴的穿透力（圖6）。

圖6 改良后的帶活門的平樁靴

6 質(zhì)量檢測

6.1 碎石樁檢測標(biāo)準(zhǔn)

1）碎石樁樁身密實(shí)度：采用重型動(dòng)力觸探檢測，貫入量每100 mm時(shí)的擊數(shù)不小于5擊，檢測頻率為樁總數(shù)的0.2%，共36根樁。

2）復(fù)合地基承載力：采用1.8 mh 1.8 m的單樁復(fù)合地基載荷試驗(yàn)，復(fù)合地基承載力特征值不小于150 kPa，檢測頻率為樁身總數(shù)的0.1%，共18個(gè)點(diǎn)。

6.2 檢測結(jié)果

河靜鋼廠全場鐵路路基地基處理碎石樁按照設(shè)計(jì)要求進(jìn)行了檢測，樁身密實(shí)重型動(dòng)力觸探度共檢測了41個(gè)點(diǎn)（含5根試樁），復(fù)合地基載荷試驗(yàn)共檢測了23個(gè)點(diǎn)（含5根試樁），采用2.0 mh 2.0 m平板檢測，最大加荷量為2倍設(shè)計(jì)荷載（300 kPa）。檢測結(jié)果如下：

1）重型動(dòng)力觸探。重型動(dòng)力觸探結(jié)果顯示：碎石樁重型動(dòng)力觸探貫入量每100 mm時(shí)擊數(shù)不小于5擊。

2）平板載荷試驗(yàn)。平板載荷試驗(yàn)結(jié)果顯示：復(fù)合地基平板載荷試驗(yàn)的加載量（2倍設(shè)計(jì)荷載為300 kPa）未達(dá)到地基土破壞狀態(tài)，綜合判定吹填砂層承載力不小于設(shè)計(jì)要求的150 kPa。

7 結(jié)語

1）根據(jù)復(fù)合地基平板載荷試驗(yàn)檢測結(jié)果，河靜鋼廠全場鐵路采用碎石樁處理吹填土地基達(dá)到了設(shè)計(jì)預(yù)期的結(jié)果，地基承載力達(dá)到了150 kPa以上。特別是對比第1次地基處理及第2次地基處理的結(jié)果，碎石樁明顯比強(qiáng)夯更適用于處理高含水量的吹填土地基。

2）根據(jù)重型動(dòng)力觸探對碎石樁樁身的檢測結(jié)果，本工程采用的碎石樁成樁工藝能夠保證碎石樁的施工質(zhì)量。

3）根據(jù)鐵水區(qū)重型動(dòng)力觸探對碎石樁樁身的檢測結(jié)果及相應(yīng)的地勘報(bào)告分析，吹填砂土層中碎石樁的重型動(dòng)力觸探平均擊數(shù)超過了30擊，而飽和黏性土中碎石樁的重型動(dòng)力觸探平均擊數(shù)只有10擊左右，說明碎石樁對吹填砂土中的成樁質(zhì)量明顯強(qiáng)于碎石樁在飽和黏性土中的成樁質(zhì)量，碎石樁對吹填砂的加固效果也更好。

4）對比維修區(qū)地質(zhì)情況以及碎石樁動(dòng)力觸探及復(fù)合地基載荷試驗(yàn)的結(jié)果來看，吹填土中砂的粒徑以及含泥量對碎石樁成樁效果及加固效果的影響是明顯的。維修區(qū)范圍的吹填土中淤泥含量高、砂粒細(xì)，樁身重型動(dòng)力觸探的擊數(shù)大部分在8～10擊，而鐵水區(qū)范圍吹填土砂粒粗、淤泥含量低，樁身重型動(dòng)力觸探擊數(shù)平均超過了30擊，差距非常明顯。

5）根據(jù)復(fù)合地基平板載荷試驗(yàn)，雖然地基承載力都達(dá)到了150 kPa，但與鐵水區(qū)相比，維修區(qū)的平板載荷試驗(yàn)沉降量偏大，地基的變形模量偏小，說明吹填土中淤泥含量增加對碎石樁加固效果的影響明顯，淤泥含量越高，碎石樁加固效果越差，工后的沉降量也會(huì)增加。