劉 健 張紅生 顧純巍 李夢博 劉正禮 張春杰 王志坤

(1. 中海油研究總院有限責任公司 北京 100028； 2.中海石油(中國)有限公司 北京 100010；3. 中海石油深海開發(fā)有限責任公司 廣東深圳 518000； 4. 中國石油大學(華東) 山東青島 266580)

隨著我國南海深水油氣田的開發(fā)，深水鉆井作業(yè)越來越多。臺風工況下，連接水下井口和鉆井平臺的關鍵設備——隔水管很容易受到破壞，例如隔水管串落海、LMRP(隔水管下部總成)觸底等事故，因此隔水管防臺是南海深水鉆井作業(yè)的關鍵技術挑戰(zhàn)之一[1]。雖然我國在南海深水海域鉆井已有多年經(jīng)驗并形成了深水鉆井防臺的方法和作業(yè)程序[2]，但由于南海臺風路徑多變，特別是土臺風預報困難，對于深水和超深水井，避臺時機和防臺方式的選擇非常困難。因而如何有效地應對臺風，降低臺風對深水鉆井作業(yè)帶來的風險，成為深水鉆井必須解決的關鍵問題[1,3]。

針對南海深水鉆井隔水管防臺的研究已開展很多，例如深水鉆井隔水管避臺撤離分析、隔水管完整性管理、隔水管監(jiān)測技術[4]、隔水管懸掛安全分析技術[5-7]、隔水管懸掛方法和工具[8]、臺風事故應對策略[9]、避臺作業(yè)窗[10]及作業(yè)參數(shù)[11]等。但研究方向多為如何在現(xiàn)有的設備條件下制定合理的防臺策略、確定防臺作業(yè)參數(shù)和安全作業(yè)窗口等。本文從裝備的角度出發(fā)，考慮采取一種隔水管懸掛裝置，通過該裝置減少臺風時隔水管受到的應力，從而大大提高深水鉆井臺風期隔水管的安全性，為深水和超深水鉆井作業(yè)提供安全保障。

1 深水鉆井防臺隔水管處理方式與懸掛模式

1.1 深水鉆井防臺隔水管處理方式

南海深水鉆井防臺目前采取的隔水管處理方式主要包括3種[3]：①保護井筒—解脫LMRP—等待天氣的方式抗臺。由于臺風路徑和強度時刻發(fā)生變化，該方案存在一定的風險，因此目前深水鉆井平臺現(xiàn)場作業(yè)較少采用該處理方式。②保護井筒—解脫LMRP并回收所有隔水管—移船至安全區(qū)域的方式避臺。該處理方式人員、平臺最為安全，但要求提前進行作業(yè)準備，會增加非生產(chǎn)作業(yè)時間和作業(yè)費用。特別是我國南海臺風路徑多變，臺風路徑預報的準確性有待提高，因此經(jīng)常由于臺風路徑預報不準確，造成“十防九空”的情況。③保護井筒—解脫LMRP懸掛隔水管—移船至安全區(qū)域。撤離航線一般選取能最快避開臺風行進路徑的方向，并駛向深水海域以防懸掛的LMRP碰撞海床。該處理方式尤其適合于超深水鉆井作業(yè)和土臺風突然發(fā)生的情況。

1.2 隔水管懸掛模式

懸掛隔水管防臺是深水鉆井的常見防臺方式。目前懸掛隔水管包括軟懸掛和硬懸掛2種模式[3,6]。在硬懸掛模式下，隔水管通過安裝工具坐于轉(zhuǎn)盤面上并與平臺剛性連接，平臺運動直接傳遞到隔水管頂部。在軟懸掛模式下，隔水管在張力器處進行懸掛，隔水管系統(tǒng)的重量由張力器承擔或由張力器和升沉補償器共同承擔，平臺升沉運動通過張力器傳遞給伸縮節(jié)外筒，緩解了隔水管的受力情況。2種懸掛模式對比見表1。

表1 鉆井隔水管不同懸掛模式對比Table 1 Comparison of two suspension modes of drilling risers

從表1可看出：

1) 硬懸掛模式作業(yè)窗口較小。當懸掛隔水管超過1 000 m時，即使在一年一遇的西太平洋臺風工況下，硬懸掛模式也無法滿足作業(yè)要求。如果增大作業(yè)窗口則必須起出更多的隔水管。這意味著需要更早啟動避臺程序，不僅增加了避臺時間，還使“無效防臺”的概率也增大。如果遇到作業(yè)海域附近驟發(fā)的強土臺風，還可能沒有足夠的時間進行回收隔水管作業(yè)。

2) 軟懸掛模式作業(yè)窗口大，但軟懸掛全部隔水管防臺可能存在隔水管觸底的風險。在臺風時期，平臺的撤離方向不一定是更深的水域方向，一旦平臺向淺水方向行駛，則必然導致隔水管串觸底，導致隔水管張力器及部分隔水管的損壞，我國南海曾經(jīng)發(fā)生過類似的事故[12]。也曾考慮先回收部分隔水管再重新掛回到張力器以避免發(fā)生隔水管觸底事故，但由于臺風來臨前海況非常惡劣，月池區(qū)域作業(yè)困難，在回收部分隔水管后，很難再將隔水管串掛到張力器上，因此該方案無法實施。

對于超深水作業(yè)，由于懸掛隔水管較長而導致了安全作業(yè)窗口很小，因此無論是硬懸掛還是軟懸掛，均無法滿足避臺風的作業(yè)要求，而完全回收隔水管則沒有時間窗口，所以通常情況下，我國的超深水鉆井仍采取完全避開臺風期作業(yè)的策略。

2 隔水管加速度控制方案分析

對于超深水及平臺附近驟起土臺風的情況，可以考慮將硬懸掛和軟懸掛相結合的懸掛模式[13]，既能快速操作，又能緩沖隔水管運動。為了方便懸掛，隔水管仍然懸掛于鉆臺上的隔水管卡盤處，但鉆臺和隔水管串之間增加緩沖液壓缸(緩沖液壓缸可以放在鉆臺和卡盤之間，也可以放在卡盤和隔水管之間)，從而減少平臺升沉運動對隔水管串的激勵，降低隔水管的加速度。針對硬懸掛和軟懸掛相結合懸掛模式隔水管加速度降低方法，本文提出了被動液壓缸、主動控制-比例補償和加速度峰值控制等3種解決方案。

2.1 被動液壓缸方案

在隔水管串與平臺之間放置液壓缸即為被動液壓缸方案[8,14]，其裝置包括外環(huán)固定托盤、內(nèi)環(huán)滑動托盤、液壓缸、滑輪和活塞、導引滑軌、懸掛楔塊等(圖1)。其中，滑輪組用于增加行程；液壓缸承受隔水管串重量，并且通過伸縮來補償平臺升沉運動導致的隔水管上下運動；液壓缸連接高壓空氣瓶，可簡化為空氣彈簧。該裝置放于鉆臺面上井口中心，而原隔水管卡盤放置在該裝置上。

圖1 隔水管懸掛被動液壓缸方案示意圖Fig .1 Sketch map of passive cylinder scheme of riser suspension

為了方便分析計算降低隔水管加速度的效果，整個系統(tǒng)可簡化為支座激勵的強迫振動模型(圖2)；隔水管串簡化為質(zhì)量塊m；液壓缸簡化為彈簧k和阻尼c；支座運動即為鉆井平臺在波浪作用下的升沉運動。平臺升沉運動位移可表示為

圖2 被動液壓缸方案簡化模型示意圖Fig .2 Sketch map of simplified model of passivity cylinder scheme

y=Aysinωt

(1)

式(1)中：Ay為平臺升沉運動幅值，m；ω為平臺正弦周期運動的角頻率，rad/s；y為平臺的升沉運動位移，m；t為時間，s。

隔水管的升沉運動可表示為

(2)

隔水管相對于平臺的運動z=x-y可表示為

(3)

根據(jù)式(2)～(3)，可得隔水管絕對升沉運動及其相對平臺升沉運動的曲線，以及隔水管絕對升沉運動的幅值和相對運動的幅值[15]。

(4)

(5)

式(4)、(5)中：Az為隔水管相對升沉運動的幅值，m；Ax為隔水管絕對升沉運動的幅值，m；γ為頻率比，無量綱；ξ為阻尼比，無量綱，一般液壓缸的阻尼比較小，可忽略不記。

2.2 主動控制-比例補償方案

主動控制-比例補償方案，采用主動液壓缸方案和比例控制補償，即液壓缸有液壓源提供能量實現(xiàn)主動控制，而且通過液壓缸在隔水管串施加主動力，按照比例反向補償平臺運動。該方案的簡化模型示意圖見圖3，其原理為在隔水管串上增加了一個主動力Fac，通過主動力來降低隔水管加速度的幅值，從而降低隔水管軸向應力。該主動力由變量泵提供，即液壓缸的運動受變量泵輸入流量的控制。在該補償方式中，液壓缸的運動周期與平臺運動周期相等，補償液壓缸的運動趨勢與平臺運動趨勢相反[16]。

圖3 隔水管主動控制-比例補償簡化模型示意圖Fig .3 Sketch map of active control - scale compensation simplified model of riser

平臺懸掛隔水管避臺時如采用本方案，在平臺升沉運動和主動液壓缸的激勵下，運動隔水管串的運動可表示為

(6)

式(6)中：Fac為主動力，N。

實現(xiàn)比例補償?shù)臈l件為隔水管位移與平臺位移相位差為零，為調(diào)整隔水管絕對位移相位角，令

(7)

則可以解出相對位移的穩(wěn)態(tài)隔水管位相對移z=x-y，并在此基礎上計算變量泵的輸入功率Pp

(8)

式(8)中：Pp為變量泵輸入功率，W。

該方案理論上可降低隔水管加速度，但仍需通過計算來判斷是否滿足現(xiàn)場懸掛隔水管避臺需求。根據(jù)平臺實際作業(yè)條件限制，隔水管避臺懸掛裝置液壓缸最大行程為2.4 m，因此取隔水管相對位移的幅值Az=2.4 m，計算極端海況下(Ay=4.55 m)加速度補償效果為25%的變量泵最大功率隨頻率比的變化，如圖4所示。

圖4 主動控制-比例補償方案的變量泵最大功率隨頻率比的變化曲線Fig .4 Variation curve of maximum power of variable pump with frequency ratio by active control-scale compensation

根據(jù)圖4可知，在工程常用的頻率比0.5、阻尼比0.1條件下，變量泵最大功率須大于4 000 kW。也就是說，采用主動補償方案要求變量泵較高的功率，才能夠?qū)崿F(xiàn)隔水管加速度控制，而現(xiàn)場設備的功率卻難以滿足這一要求。

2.3 加速度峰值控制方案

隔水管串的損壞是由其加速度峰值導致的，因此只要減小加速度峰值即可保證隔水管串的安全。該方案的原理是當平臺加速度較小時液壓缸保持不動，當平臺加速度較大時，通過液壓缸運動來補償平臺傳遞到隔水管串的加速度，從而減少隔水管串的加速度峰值。因此該方案也被稱為加速度削峰控制方案。

圖5a為臺風工況下的平臺升沉運動曲線：0—t1時刻，平臺加速度沒有達到閾值，這時液壓缸是鎖死的，隔水管和平臺沒有相對運動；t1—t2時刻，平臺加速度超過了閾值，為了保證隔水管加速度不超過閾值則液壓缸開始運動，使隔水管相對于平臺發(fā)生相對運動；t2—t3時刻，平臺加速度不超過閾值，液壓缸再次鎖死，隔水管和平臺沒有相對運動；t3—t4時刻，平臺加速度又超過了閾值，液壓缸再次開始運動。也就是說，在平臺的一個升沉運動周期(一般為12～14 s)內(nèi)，液壓缸上下各運動一次，且向上運動的位移等于向下運動的位移，1個升沉運動周期后液壓缸恢復原位。由此得到液壓缸活塞加速度、速度和位移的曲線，如圖5b所示。

圖5 加速度峰值控制方案中平臺與活塞運動曲線Fig .5 Acceleration,velocity and displacement curve of platform and piston by acceleration peak control scheme

在液壓缸運動對隔水管運動的補償過程中，活塞加速度和位移分別表示為

(9)

(10)

式(9)、(10)中：ah為活塞相對于缸筒的加速度，即為隔水管相對于平臺的加速度，m/s2；apmax為平臺升沉運動加速度最大值，m/s2；ηa為隔水管加速度補償能力；ap為平臺升沉運動加速度，m/s2；xh為活塞相對于缸筒的位移，即為隔水管相對于平臺的位移，m,xhmax為活塞相對于缸筒的最大位移，即為液壓活塞最大行程，m。

考慮到液壓缸質(zhì)量的限制及平臺作業(yè)條件限制，要求活塞位移小于液壓缸行程。根據(jù)式(9)、(10)可知，在10年一遇西太平洋臺風的海況條件下，平臺升沉運動幅值為4.55 m，平臺運動周期為14 s，隔水管加速度補償能力33%。此時加速度峰值控制方案能夠達到的最大補償效果33%。

與被動液壓缸方案、主動控制-比例補償方案相比，加速度峰值控制方案具有制造安裝簡單、具備現(xiàn)場實施條件等優(yōu)勢，因此推薦采用加速度峰值控制的隔水管懸掛方案。

3 加速度峰值控制方案散熱方法

加速度峰值控制方案是通過隔水管主動節(jié)流控制裝置實現(xiàn)的。主動節(jié)流控制裝置主要包括：蓄能器、氣瓶、比例節(jié)流閥和液壓缸(圖6)。蓄能器和氣瓶用于存儲平臺輸入的能量并為液壓缸提供動力，通過控制比例節(jié)流閥的控制活塞運動，從而達到消減隔水管加速度峰值的目的。隔水管主動節(jié)流控制裝置的液壓系統(tǒng)是封閉高壓系統(tǒng)，在懸掛2 500 m隔水管、10年一遇西太平洋臺風的工況下發(fā)熱功率高達700 kW，因此必須通過高壓散熱器達到散熱的目的。常規(guī)高壓散熱器為管式冷卻器，由于其體積大而很難在平臺上安放。因此可在原主動節(jié)流控制裝置的基礎上，增加新的差動散熱裝置，利用液壓缸上沖程差動的冷卻方法，實現(xiàn)主動節(jié)流控制裝置液壓系統(tǒng)的半開式循環(huán)及散熱，如圖7所示。

圖6 隔水管懸掛主動節(jié)流控制裝置Fig .6 Active control throttling device of riser suspension

圖7 隔水管懸掛差動散熱-主動控制節(jié)流裝置Fig .7 Differential cooling-active control throttling device of riser suspension

4 結論

1) 本文針對深水鉆井防臺隔水管作業(yè)窗口小、作業(yè)模式選擇困難、易發(fā)生事故等問題，提出了將隔水管硬懸掛與軟懸掛相結合的隔水管防臺懸掛新方法，該方法具有操作速度快、緩沖效果好的優(yōu)點。

2) 針對隔水管防臺懸掛新方法中降低隔水管加速度問題，提出了被動液壓缸、主動控制-比例補償和加速度峰值控制等3種方案，分析結果表明，加速度峰值控制方案具有制造安裝簡單、具備現(xiàn)場實施條件等優(yōu)勢，可較好地滿足現(xiàn)場臺風期作業(yè)避臺的需求。

3) 加速度峰值控制方案中隔水管主動節(jié)流控制裝置的液壓系統(tǒng)封閉高壓難散熱，可采用隔水管差動散熱-主動控制節(jié)流裝置解決主動節(jié)流控制裝置中高壓液壓油的散熱問題。